Методика поверки «Резервуары вертикальные стальные PBC-1000» (18-18/033 МП)

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

Федеральное бюджетное учреждение «Государственный региональный центр стандартизации, метрологии и испытаний в Красноярском крае, Республике Хакасия и Республике Тыва»

Резервуары вертикальные стальные РВС-1000

Методика поверки

18-18/033 МП

Зав. №№ 342 - 346

г. Красноярск, 2019

СОДЕРЖАНИЕ

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

МЕТРОЛОГИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ, КОНТРОЛИРУЕМЫЕ ИЛИ ОПРЕДЕ

ЛЯЕМЫЕ ПРИ ПОВЕРКЕ...........

ОПЕРАЦИИ ПОВЕРКИ

СРЕДСТВА ПОВЕРКИ

ТРЕБОВАНИЯ К КВАЛИФИКАЦИИ ПОВЕРИТЕЛЕЙ

ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ

УСЛОВИЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПОВЕРКИ

ПОДГОТОВКА К ПОВЕРКЕ

ПРОВЕДЕНИЕ ПОВЕРКИ

• 11.1 Измерение расстояний, горизонтальных и вертикальных углов (зенитных рас

стояний) тахеометром или сканером, условий измерений и температуры резервуара

• 11.2 Измерение базовой высоты резервуара

• 11.3 Измерения при определении высоты точек геодезической сети

• 11.4 Измерения при определении высоты «мертвой» полости

• 11.5 Измерения при определении горизонтальных координат и высоты точек геодезической сети

• 11.6 Измерения при определении горизонтальных координат и высоты точек

• 11.7 Измерения при определении высоты поясов, толщины стенок и слоя краски, высоты и знака нахлеста поясов резервуара

• 11.8 Измерения при определении геометрических параметров и высоты внутренних

деталей и оборудования резервуара

ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ

• 12.1 Предварительная обработка результатов угловых и линейных измерений, выполненных тахеометром или сканером

• 12.2 Обработка результатов измерений при определении базовой высоты резервуара 13

• 12.3 Обработка результатов измерений при определении высоты точек геодезической

сети и низа приемо-раздаточного патрубка

• 12.4 Обработка результатов измерений при определении координат точек геодезической сети методом полигонометрии

• 12.5 Обработка результатов измерений при определении высоты точек геодезической

  12.6 Обработка результатов измерений при определении среднего внутреннего радиуса цилиндрической части резервуара, радиальных отклонений внутренней поверхности цилиндрической части резервуара, степени наклона и направления

наклона оси

• 12.7 Обработка результатов измерений при определении высоты поясов, толщины

стенок и слоя краски, высоты нахлеста поясов резервуара

• 12.8 Определение интервальных вместимостей резервуара

• 12.9 Вычисление пределов допускаемой относительной погрешности вместимости

поясов резервуара

13 ОФОРМЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ПОВЕРКИ

ПРИЛОЖЕНИЕ А Рисунки

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Протокол поверки

ПРИЛОЖЕНИЕ В Обработка результатов измерений в полигонометрическом ходе

ПРИЛОЖЕНИЕ Г Вычисление геометрических параметров резервуара

ПРИЛОЖЕНИЕ Д Вычисление поправок в интервальные вместимости резервуара, обусловленных наличием внутренних деталей и неровностей днища

ПРИЛОЖЕНИЕ Е Оценивание неопределенности измерений вместимости резервуара

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж Форма журнала обработки результатов измерений

ПРИЛОЖЕНИЕ И Форма градуировочной таблицы

ПРИЛОЖЕНИЕ К Эскиз резервуара

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

• 1.1    Настоящая методика поверки распространяется на резервуары вертикальные стальные вместимостью 1000 м¹ (РВС-1000, зав. №№ 342 + 346) с допускаемой относительной погрешностью измерений 0,10 %, предназначенные для измерения объема, приема, хранения и отпуска авиационного керосина марки ТС-1 (РТ), а также оперативного контроля и хранения и устанавливает методику первичной и периодической поверки.

• 1.2 Первичную поверку резервуара проводят после его ввода в эксплуатацию.

Периодическую поверку резервуара проводят в процессе его эксплуатации с интервалом между поверками не более 5 лет.

• 1.3 Настоящая методика предусматривает проведение измерений геометрическим методом с помощью геодезических приборов.

• 1.4 Настоящая методика поверки предусматривает только компьютерную обработку результатов измерений при определении интервальных вместимостей резервуара и составлении градуировочной таблицы.

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

В настоящей методике использованы ссылки на следующие нормативные документы:

ГОСТ 166-89	Штангенциркули. Технические условия
ГОСТ 7502-98	Рулетки измерительные металлические. Технические условия
ГОСТ 28498-90	Термометры жидкостные стеклянные. Общие технические требования. Методы испытаний
ГОСТ Р 56069-2018	Требования к экспертам и специалистам. Поверитель средств измерений. Общие требования
ГОСТ 8.570-2000	Резервуары стальные вертикальные цилиндрические. Методика поверки
ГОСТ Р 56069-2018	Требования к экспертам и специалистам. Поверитель средств измерений. Общие требования Приказ Минпромторга РФ от 2 июля 2015 г. № 1815 «Об утверждении порядка проведения поверки средств измерений, требования к знаку поверки и содержанию свидетельства о поверке» (с изменениями на 28 декабря 2018 года)

• 3.4 горизонтальные координаты: Координаты в Декартовой плоской прямоугольной системе координат точек горизонтальной геодезической сети, точек на внешней или внутренней стороне стенки резервуара, днища и т. д.

• 3.5 вертикальная геодезическая сеть: Математическая проекция (полученная путем математических преобразований и/или прямых измерений) пространственной геодезической сети на вертикальную плоскость, создаваемая для определения высоты точек резервуара.

• 3.6 горизонтальное проложение: Проекция измеренного наклонного расстояния на горизонтальную плоскость.

• 3.7 полигонометрия: Горизонтальная геодезическая сеть в виде замкнутого многоугольника (полигона) в вершинах которого измерены горизонтальные углы, а между вершинами -расстояния (длины сторон).

• 3.8 высота, уровень наполнения: Расстояние по вертикали от горизонтальной плоскости, которая проходит через точку касания днища грузом рулетки и с которой совпадает ноль градуировочной таблицы, до любой точки резервуара или до свободной поверхности жидкости, находящейся в резервуаре.

Примечание - Относительно этой горизонтальной плоскости методами геометрического или тригонометрического нивелирования, а так же прямыми измерениями рулеткой определяют базовую высоту, высоту точек геодезической сети, высоту низа приемо-раздаточного патрубка или верха всасывающего патрубка, высоту поясов, высоту внутренних деталей.

• 3.9 превышение: Разность высоты двух любых точек (в том числе между горизонтальной осью тахеометра или сканера и любой точкой), определяемая из прямых или непрямых измерений для вычисления высоты точек.

• 3.10 тригонометрическое нивелирование: Метод непрямого измерения превышений между точками, вычисляемых по измеренным вертикальным углам и измеренным наклонным расстояниям или известным горизонтальным проложением с целью определения высоты точек.

• 3.11 полярный метод определения координат: Метод определения горизонтальных координат и высоты точек на внутренней поверхности цилиндрической части резервуара, днища и др. относительно точек геодезической сети по измеренным горизонтальным и вертикальным углам и расстояниям, измеренным от тахеометра до названных точек.

• 3.12 ось резервуара: Произвольно ориентированная в пространстве прямая, равноудаленная от реальной внутренней поверхности резервуара.

• 3.13 средний радиус цилиндрической части резервуара: Расстояние от оси резервуара до цилиндрической поверхности, радиальные отклонения от которой реальной внутренней поверхности цилиндрической части резервуара ^е3' отвечают условиям метода наименьших квадратов (МНК):

£= 0 ’ £   '² = ⁽³¹⁾

/=1 /=1

• 3.14 степень наклона оси резервуара: Тангенс угла между осью резервуара и вертикальной (отвесной) линией.

• 3.15 направление наклона оси резервуара: Горизонтальный угол по часовой стрелке между линией, соединяющей центр резервуара с точкой касания днища грузом рулетки, и проекцией наклонной оси на горизонтальную плоскость.

• 3.16 базовая высота резервуара: Расстояние по вертикали от точки касания днища грузом рулетки до верхнего края измерительного люка или до риски направляющей планки измерительного люка.

• 3.17 предельная [максимальная] высота наполнения: Высота наиболее высокой точки верхнего пояса или нижнего обреза горловины люка (если люк вварен внутрь резервуара) или любой другой, указанной в документации, горизонтальной плоскости выше которой налив не допускается.

• 3.18 высота «мертвой» полости: Высота низа приемо-раздаточного патрубка или верха всасывающего патрубка.

• 3.19 высота неконтролируемого остатка: Высота равная нулю, ниже которой невозможно провести измерения уровня жидкости в резервуаре.

• 3.20 номинальная вместимость: Вместимость резервуара, указанная в технической документации на резервуар и назначаемая при его проектировании.

• 3.21 общая вместимость: Вместимость резервуара соответствующая предельной высоте наполнения.

• 3.22 интервальная вместимость: Вместимость резервуара соответствующая некоторой высоте Hf наполнения резервуара или разности высот ДЛ.

• 3.23 вместимость «мертвой» полости: Интервальная вместимость резервуара соответствующая высоте «мертвой» полости.

• 3.24 вместимость неконтролируемого остатка: Интервальная вместимость резервуара соответствующая высоте неконтролируемого остатка.

• 3.25 электронный протокол поверки: Файл пространственных координат на внутренней поверхности резервуара, полученный при помощи тахеометра или сканера, предназначенный для визуализации объекта сканирования и выполнения пространственных угловых и линейных измерений, при помощи программного обеспечения комплектного к сканеру, других измерений и вычислений.

4 МЕТРОЛОГИЧЕСКИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ, КОНТРОЛИРУЕМЫЕ ИЛИ ОПРЕДЕЛЯЕМЫЕ ПРИ ПОВЕРКЕ

Метрологические и технические характеристики резервуара, контролируемые или определяемые при поверке, приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Метрологические и технические характеристики

Метрологические и технические характеристики резервуара	Номер пункта определения
1 Базовая высота резервуара	12.2
2 Средний внутренний радиус цилиндрической части, радиальные отклонения точек на внутренней поверхности цилиндрической части, степень наклона и направление наклона оси	12.6
3 Высота поясов, толщина стенок и слоя краски, высота нахлеста поясов	12.7
4 Общая и интервальные вместимости неровностей днища	12.8.4
5 Высота «мертвой» полости, граничная высота наполнения	12.3.3 -12.3.6
7 Суммарная поправка к интервальным вместимостям, обусловленная, наличием внутренних деталей	12.8.8
8 Вместимость неконтролируемого остатка жидкости	12.8.10
9 Вместимость «мертвой» полости	12.8.11
10 Общая вместимость	12.8.12
11 Интервальные вместимости резервуара, оформленные в виде градуировочной таблицы	12.8.12
12 Коэффициенты вместимости, соответствующие высоте наполнения 1мм	12.8.13
13 Пределы допускаемой относительной погрешности вместимости поясов и общей вместимости	12.9

5 ОПЕРАЦИИ ПОВЕРКИ

При проведении поверки выполняют операции, указанные в таблице 2.

Таблица 3 - Средства измерений, применяемые при поверке

Номер пункта методики поверки	Наименование основного или вспомогательного средства поверки; обозначение нормативного документа, регламентирующего технические требования, и (или) метрологические и основные технические характеристики средства поверки
Основные средства поверки
11.1-11.8	Рулетка измерительная металлическая типа Р, модификация РЗОУЗГ с диапазоном измерений от 0 до 30 м с классом точности 3 (per. номер в ФИФ 51171-12);
11.1-11.8	Тахеометр электронный TOPCON IS-201 с диапазоном измерений горизонтальных углов от 0 до 360° с погрешностью ±1"; с диапазоном измерений вертикальных углов наклона от -45 до +90° с погрешностью ±1"; с диапазоном измерений расстояний от 1,5 до 3000 м с погрешностью ±(2+2xl0_6xD) мм, где D - измеряемое расстояние в мм; (рег.номер в ФИФ 43884-10)
11.1-11.8	Сканер лазерный3) Imager 5010 с диапазоном измерений горизонтальных углов от 0 до 360° с погрешностью ±0,014°; с диапазоном измерений вертикальных углов

• 6.3 Допускается применение других средств поверки, обеспечивающих проверку метрологических характеристик СИ с требуемой точностью.

• 6.4 Применяемые средства измерений должны иметь действующие свидетельства о поверке.

7 ТРЕБОВАНИЯ К КВАЛИФИКАЦИИ ПОВЕРИТЕЛЕЙ

К проведению поверки резервуаров допускают поверителей:

• - аттестованных на соответствие требований ГОСТ Р 56069;

• - обученных требованиям нормативных и методических документов, установленные к резервуарам и геодезическим приборам, основным правила их применения;

• - умеющих использовать специальное программное обеспечение, аттестованное на соответствие требованиям настоящей методики;

• - изучивших настоящую методику и имеющих стаж работы по данному виду измерений не менее 1 (одного) года.

8 ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ

• 8.1 При проведении поверки необходимо соблюдать требования по охране труда в соответствии с разделом 7 ГОСТ 8.570.

• 8.2 Непосредственно перед началом поверки на каждом предприятии руководители производств (где осуществляются поверка) обязаны провести инструктаж по охране труда, связанный с особенностями предприятия: работа на складах горючего, работа на высоте, необходимость применения спецодежды и индивидуальных средств защиты, работа во взрыво- и пожароопасных зонах, работа в закрытых зонах с вредными парами и т.п.

• 8.3 На выполнение работ, при необходимости, получить наряд-допуск от руководителя или главного инженера предприятия.

• 8.4 При наличии нефтепродукта в резервуаре измерения выполняются из-за пределов взрывоопасной зоны. При измерениях изнутри загазованность должна быть ниже допустимой при огневых работах.

• 8.5 Основные требования и необходимые условия для обеспечения безопасности при поверке:

• - условия при проведении поверки должны соответствовать требованиям, установленным в действующих стандартах по безопасности труда;

• - на рабочем месте должна быть обеспечена освещенность (общая и местная) в соответствии с действующими нормативами.

9 УСЛОВИЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПОВЕРКИ

• 9.1 При проведении поверки должны быть обеспечены следующие условия:

• - температура воздуха - от минус 5 °C до плюс 40 °C;

• - атмосферное давление - от 86 до 106,7 кПа.

• 9.2 Организацией-заказчиком для проведения поверки должно быть выполнено следующее:

а) резервуары должны быть полностью смонтированы, установлены на устойчивый фундамент, испытаны на прочность и герметичность, полностью очищены и проветрены;

б) при наличии подготовлены планы расположения резервуаров, их технические паспорта и чертежи общих видов, результаты предыдущей поверки.

10 ПОДГОТОВКА К ПОВЕРКЕ

• 10.1 При подготовке резервуара к поверке проводят следующие работы:

• 10.2 Проверяют на месте соответствие конструкции и внутренних деталей резервуара технической документацией на него.

• 10.3 Проверяют состояние отмостки резервуара (отсутствие трещин и целостность).

• 11 ПРОВЕДЕНИЕ ПОВЕРКИ

11.1 Измерение расстояний, горизонтальных и вертикальных углов (зенитных расстояний) тахеометром или сканером, условий измерений и температуры резервуара

• 11.1.1 Измерение расстояний, горизонтальных и вертикальных углов (зенитных расстояний) тахеометром или сканером выполняют в соответствии с руководством по его эксплуатации. При определении координат точек в геодезической сети и при определении координат точек на поверхности стенки резервуара угловые измерения тахеометром выполняют в пол приема (только при круге лево).

Результаты линейных и угловых измерений (горизонтальные и вертикальные углы или зенитные расстояния) или горизонтальные координаты и высоты точек, вычисленные по результатам угловых и линейных измерений, записывают в память тахеометра или сканера.

• 11.1.2 Температуру воздуха и атмосферное давление воздуха записывают в протокол поверки и заносят в память тахеометра для автоматического ввода поправок в измеренные значения расстояний.

Результаты измерений в соответствии с 11.1.2 заносят в протокол, форма которого приведена в Б. 1.3.

• 11.1.3 Перед началом поверки тахеометром или сканером измеряют температуру стенок резервуара термогигрометром.

Результаты измерений в соответствии с 11.1.3 заносят в протокол, форма которого приведена в Б.2.5.

11.2 Измерения базовой высоты резервуара

• 11.2.1 Базовую высоту резервуара измеряют в соответствии с 9.1.10 ГОСТ 8.570. Результаты измерений заносят в протокол, форма которого приведена в Б.2.2.

11.3 Измерения при определении высоты точек геодезической сети

• 11.3.1 Определение высоты точек геодезической сети в виде марок, наклеенных на стенки резервуара, выполняют методом тригонометрического нивелирования. При этом, измеряют вертикальный угол и наклонное расстояние на отражатель-марку, установленную на точку касания днища грузом рулетки. Рулеткой измеряют высоту отражателя-марки над точкой касания днища грузом рулетки и вводят в тахеометр. Тахеометром измеряют вертикальные углы и наклонные расстояния на марки, наклеенные на внутренней стенке резервуара. Программным обеспечением тахеометра вычисляют высоту марок.

• 11.3.2 Рекомендуется измерения в соответствии с 11.3.1 выполнять совместно с определением горизонтальных координат точек геодезической сети в виде марок на стенках в соответствии с 11.5.8.

• 11.3.3 Измерения при определении высоты остальных точек геодезической сети выполняют одновременно с измерениями при определении горизонтальных координат точек геодезической сети снаружи и изнутри резервуара.

Результаты измерений заносят в память тахеометра или в протокол, форма которого приведена в Б.2.3.

11.4 Измерения при определении высоты «мертвой» полости

• 11.4.1 Высоту «мертвой» полости определяют по вертикальным углам и расстояниям, измеренным тахеометром на отражатель-марку, последовательно установленную на точку касания днища грузом рулетки и низ приемо-раздаточного патрубка. Если нет прямой видимости на низ внутренней образующей приемо-раздаточного патрубка, выполняют измерения на отражатель-марку, установленную на днище непосредственно под приемо-раздаточным патрубком, а затем рулеткой измеряют расстояние по вертикали от днища до низа приемо-раздаточного патрубка (рисунок А.5).

Результаты измерений заносят в память тахеометра или в протокол, форма которого приведена в Б.2.4.

11.5 Измерения при определении горизонтальных координат и высоты точек геодезической сети

• 11.5.1 Измерения при определении горизонтальных координат и высоты точек геодезической сети выполняют в следующей последовательности. Устанавливают тахеометр в центре резервуара или на линии, соединяющий центр резервуара с точкой касания днища грузом рулетки. Наводят зрительную трубу тахеометра на отражатель-марку, укрепленную на вехе, установленной на точке касания днища грузом рулетки и обнуляют показания горизонтального круга. Измеряют вертикальный угол и расстояние на отражатель-марку и вычисляют программным обеспечением тахеометра высоту горизонта тахеометра.

Наклеивают на стенках резервуара четыре отражающих пленки (катафота) или бумажных визирных марки с крестом (рисунок А.1) и измеряют на них горизонтальные, вертикальные углы и расстояния (рисунок А.2), одновременно вычисляют горизонтальные координаты и высоту этих точек и точки касания днища грузом рулетки программным обеспечением тахеометра и заносят в память тахеометра.

При применении сканера и необходимости провести сканирование с нескольких точек, вместо марок на стенке могут устанавливаться на днище резервуара возле его стенки равноудаленные не менее трех сфер или марки из комплекта сканера, которые сканируются из этих точек.

• 11.5.2 Измерения при определении горизонтальных координат и высоты дополнительных точек геодезической сети методом обратной линейно-угловой засечки выполняют непосредственно перед измерениями на стенки резервуара в следующей последовательности. Тахеометр устанавливают на штативе в точке, где это необходимо для выполнения измерений на стенки резервуара. На точках геодезической сети устанавливают не менее двух отражателей-марок и измеряют их высоты. Выполняют на них измерения горизонтальных, вертикальных углов и расстояний тахеометром. Вычисляют программным обеспечением тахеометра горизонтальные координаты и высоту точки, в которой находится тахеометр. После этого тахеометр считается подготовленным для измерений на точки на стенках резервуара.

• 11.5.3 Горизонтальные координаты и условная высота точек геодезической сети, вычисленные программным обеспечением, заносят в память тахеометра или сканера и, при необходимости, в протокол, форма которого приведена в Б.2.6.

11.6 Измерения при определении горизонтальных координат и высоты точек

• 11.6.1 Измерения при определении координат точек рекомендуется выполнять сразу после создания геодезической сети в соответствии с 11.5.1. Перед измерениями тахеометр (сканер) центрируют над точкой геодезической сети и измеряют его высоту (до горизонтальной оси).

• 11.6.2 Зрительную трубу тахеометра наводят на риску, отмечающую соответствующее вертикальное сечение на поверхности резервуара на высоте 0,75 высоты первого пояса. В тахеометр вводят код «точки на поверхности резервуара, номер сечения». Тахеометр переключают в режим «измерения расстояний без отражателя». Вращая зрительную трубу тахеометра вокруг горизонтальной оси выполняют наведение, начиная с 0,75 высоты первого пояса, на нижнюю, среднюю и верхнюю точки каждого пояса резервуара со второго до предпоследнего (рисунок А. 14). Для верхнего пояса наведение осуществляют только на точки, расположенные внизу и в середине пояса. После наведения на каждую точку измеряют горизонтальное направление, вертикальный угол и расстояние. Программой, встроенной в тахеометр, вычисляют горизонтальные координаты и высоту точки, на которую выполнялись измерения и заносят в память тахеометра.

• 11.6.3 Измерения в соответствии с 11.6.2 выполняют на точки в каждом из вертикальных сечений, доступных для измерений с данной точки геодезической сети.

При выполнении измерений автоматизированными тахеометрами или сканерами задают шаг сканирования в горизонтальной и вертикальной плоскости и выполняют измерения в автоматическом режиме.

• 11.6.4 По результатам измерений вычисляют координаты тахеометра (сканера) его программным обеспечением из обратной засечки. СКП горизонтальных координат и высоты тахеометра, вычисленные его программным обеспечением, не должны быть более 3 мм.

• 11.6.5 Определяют также горизонтальные координаты базовой точки (что тоже - точки касания днища грузом рулетки) установив отражатель-марку в эту точку. Измерения рекомендуется выполнять при измерениях, выполняемых в соответствии с 11.3.1.

Результаты измерений заносят в память тахеометра или сканера и в протокол, форма которого приведена в Б.2.2.

• 11.6.6 Вычисления горизонтальных координат и высоты точек выполняются программным обеспечением тахеометра или сканера непосредственно в процессе выполнения измерений сразу после координирования очередной точки полигонометрического хода. Запись координат и высоты точек проводится в память тахеометра или сканера без записи в протокол поверки.

11.7 Измерения при определении высоты поясов, толщины стенок и слоя краски, высоты и знака нахлеста поясов резервуара

• 11.7.1 Измерения при определении высоты поясов резервуара выполняют методом тригонометрического нивелирования с помощью тахеометра или по скану. Устанавливают тахеометр на точке геодезической сети напротив первого вертикального сечения (рисунок А. 15). Тахеометр приводят в рабочее положение согласно инструкции по эксплуатации и измеряют его высоту (до горизонтальной оси). Вычисляют высоту горизонта тахеометра и вводят в память тахеометра.

• 11.7.2 Зрительную трубу тахеометра последовательно наводят на точки, расположенные на границах поясов резервуара по первому вертикальному сечению, измеряют вертикальный угол, наклонное расстояние и одновременно вычисляют высоту поясов программным обеспечением тахеометра.

• 11.7.3 Аналогично 11.7.1 и 11.7.2 выполняют определение высоты поясов резервуара в вертикальных сечениях, расположенных под углами приблизительно 90°, 180° и 270° к первому.

При применении сканера высоты поясов снимают со скана (графического изображения резервуара программным обеспечением фирмы-производителя) в тех самых точках.

• 11.7.4 Толщину стенок поясов резервуара определяют непосредственным измерением при помощи толщиномера. Измерения выполняют не менее чем в 4-х точках по каждому поясу резервуара и не менее 2-х раз в каждой точке. Измеренные значения не должны отличаться более чем на 0,3 мм. Допускается использовать результаты предыдущей поверки или значения, записанные в строительной документации на резервуар.

• 11.7.5 Толщину слоя краски поясов резервуара определяют непосредственным измерением толщины скола краски штангенциркулем. Измерения выполняют не менее чем в 4-х точках по каждому поясу резервуара и не менее 2-х раз в каждой точке. Измеренные значения не должны отличаться более чем на 0,2 мм.

• 11.7.6 Высоту нахлеста поясов резервуара определяют непосредственным измерением линейкой. Измерения выполняют не менее чем в 4-х точках по каждому поясу резервуара и не менее 2-х раз в каждой точке. Измеренные значения не должны отличаться более чем на 2 мм.

Необходимо вычислить внутренние высоты поясов, поэтому, если измерения выполняются снаружи, нахлесту присваивается знак - положительный, если пояс, что находится выше, находится с внешней стороны пояса, что находится ниже, отрицательный, если пояс, что находится выше, находится с внутренней стороны пояса, что находится ниже. При измерении из середины резервуара знак нахлеста фиксируется в протоколе, но для вычислений высот поясов по

• 12.8.3.1 и 12.8.3.2 эта информация не используется.

• 11.7.7 Результаты измерений в соответствии с 11.7.1 - 11.7.6 заносят в протокол, форма которого приведена в Б.2.7.

11.8 Измерения при определении геометрических параметров и высоты внутренних деталей и оборудования резервуара

• 11.8.1 Измеряют диаметр поперечного сечения цилиндрической детали или ширину и высоту прямоугольного поперечного сечения как среднее из не менее чем двух измерений штангенциркулем, рулеткой или металлической линейкой. Измеряют также наклон оси детали к вертикали накладным строительным уровнем и длину детали рулеткой и результаты измерений записывают в протокол форма которого приведена у Б.2.9. Значения длины записывают со знаком

если деталь наружная, увеличивающая объем резервуара, и со знаком "+", если внутренняя - уменьшающая объем резервуара.

• 11.8.2 Высоту нижней и верхней границы детали определяют тахеометром методом тригонометрического нивелирования, последовательно измеряя вертикальные углы (зенитные расстояния) и расстояния на низ и верх каждой детали. Измерение расстояний выполняют в режиме «измерения расстояний без отражателя» тахеометра или на отражатель-марку, устанавливаемую в соответствующих точках.

Примечание - В случае невозможности выполнения измерений изнутри резервуара допускается значения высоты и параметров внутренних деталей и оборудования определять по строительной документации на резервуар или по результатам предыдущей поверки.

• 11.8.3 При использовании сканера размеры деталей и высота их низа и верха снимаются со скана при помощи программного обеспечения фирмы-производителя сканера.

Все результаты измерений заносят в протокол, форма которого приведена в Б.2.9.

• 12 ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ

12.1 Предварительная обработка результатов угловых и линейных измерений, выполненных тахеометром или сканером

• 12.1.1 Вычисляют значения горизонтальных направлений N, вертикальных углов V (зенитных расстояний Z) и наклонных расстояний D программным обеспечением тахеометра или сканера.

• 12.1.2 Вычисляют значения горизонтальных проложений S' по значениям наклонных

расстояний D и вертикальных улов V или зенитных расстояний Z, программным обеспечением тахеометра или сканера по формулам:

• 12.1.3 При измерениях, выполненных методом тригонометрического нивелирования, вычисляют превышения h между точками, на которые выполнялось визирование при помощи тахеометра, по формулам:

  h = D • sin V + I' — I" - при измерении вертикальных углов;    (12.2)

  h = D- cos Z + 1' — I" - при измерении зенитных расстояний.

где V - измеренная рулеткой высота тахеометра (высота его горизонтальной оси) над точкой геодезической сети;

I" - измеренная рулеткой высота отражателя-марки, устанавливаемой над точкой визирования.

Если V =0, то вычисляют превышение между горизонтальной осью тахеометра и точкой, на которую осуществлялось визирование.

• 12.1.4 Приращения горизонтальных координат Дх и Ду между точками геодезической сети и точками на внутренней и внешней поверхности стенки резервуара вычисляют по формулам:

Дх = D ■ cos V • cos а = S ■ cos а Ду = Z) • cos V • sin a = S • sin a

где a - дирекционный угол (азимут) направления с точки геодезической сети на точку, координаты которой определяют - плоский угол в горизонтальной плоскости по часовой стрелке от направления оси абсцисс до направления на данную точку. Дирекционный угол (азимут) а вычисляют по формуле:

где ОС - дирекционный угол (азимут) стороны геодезической сети;

/3 - измеренный горизонтальный угол на точку, горизонтальные координаты которой определяют.

• 12.1.5 Горизонтальные координаты X, Y и высота Н точек на внутренней и внешней поверхности стенки резервуара и других точек резервуара относительно точек геодезической сети (горизонтальные координаты точек геодезической сети вычисляют в соответствии с 12.3, а высоту в соответствии с 12.4) вычисляют по формулам:

X = Х^гс + Дх

Н = Н^гс + h

• 12.1.6 Вычисления в соответствии с 12.1.1 - 12.1.5 выполняют программным обеспечением тахеометра или сканера непосредственно в процессе измерений.

12.2 Обработка результатов измерений при определении базовой высоты резервуара

• 12.2.1 Базовую высоту резервуара Н_б вычисляют как среднее арифметическое из всех измерений по формуле:

  

  п

  п

  

  (12.6)

где Н_б- i -тое измеренное значение базовой высоты резервуара;

П - общее количество измерений базовой высоты.

Вычисления по 12.2.1 выполняют в протоколе, форма которого приведена в Б.2.2.

• 12.2.2 Если из метрологических исследований определена постоянная поправка к расстоянию измеряемому геодезическим прибором (константа прибора), то эта поправка может бьггь введена в результаты измерений с использованием формул:

(12.7)

Х?^а'=ХE^Pe3-=K + C-i; Н?” =Н: + С ^~,  (12.8)

^{1         1} Di ^{1        1} D_t '         ¹ Di

где С — определенная из метрологических исследований постоянная поправка к расстоянию, измеряемому геодезическим прибором (константа прибора).

12.3 Обработка результатов измерений при определении высоты точек геодезической сети и низа приемо-раздаточного патрубка

• 12.3.1 Высоту точки геодезической сети Я^^С при выполнении измерений снаружи резервуара, вычисляют по формулам:

Нт^ — Н б ~ h? ~ 1*1 ~ ^если измерения выполняли тахеометром, установленным над точкой геодезической сети, высоту которой определяют;

Я£^С = Hg— h? + hf^C - измерения выполняли тахеометром, установленным в произвольной точке,                                                                  (12.9)

где Н g - базовая высота резервуара;

h? - превышение между горизонтальной осью тахеометра и точкой измерения базовой высоты (замерной планкой), вычисленное в соответствии с 12.1.3;

ll - измеренная рулеткой высота тахеометра (высота его горизонтальной оси) над точкой геодезической сети;

kf^C - превышение между горизонтальной осью тахеометра и точкой геодезической сети, высоту которой определяют, вычисленное в соответствии с 12.1.3.

• 12.3.2 Высоту точек геодезической сети Н™ при выполнении измерений изнутри резервуара, вычисляют по формуле:

Я^^С=АГ-А_л,                              (12.10)

где к_л- превышение между точкой касания днища грузом рулетки и горизонтальной осью тахеометра.

• 12.3.3 Высоту низа приемо-раздаточного патрубка - высоту «мертвой» полости Н_мп при выполнении измерений снаружи резервуара, вычисляют по формуле (если измерения выполняли на верх приемо-раздаточного патрубка):

Ямп = Я_л -h? + h^e_n+8_n-d_n,                 (12.11)

где h^e_n - превышение между горизонтальной осью тахеометра и верхом приемо-раздаточного патрубка;

8 _п - толщина стенки приемо-раздаточного патрубка;

d_n - внешний диаметр приемо-раздаточного патрубка.

Примечание- Если приемо-раздаточный патрубок загнут вниз изнутри, то определять высоту «мертвой» полости можно только изнутри, либо использовать результаты определения изнутри и снаружи, выполненные тогда, когда внутрь резервуара был доступ.

• 12.3.4 Высоту низа приемо-раздаточного патрубка - Высоту «мертвой» полости Н_мп при выполнении измерений изнутри резервуара тахеометром, вычисляют по формуле:

+ (12.12)

где Нд - превышение между горизонтальной осью тахеометра и низом приемо-раздаточного патрубка, измеренное изнутри резервуара.

• 12.3.5 Высота неконтролируемого остатка приравнивается нолю, если в технической документации не задано ее другое значение.

Предельную (максимальную) высоту наполнения приравнивают высоте верха верхнего пояса резервуара и вычисляют по формулам (12.13) или (12.14), если в технической документации не задано ее другое значение.

• 12.3.6 Вычисления в соответствии с 12.3.1 - 12.3.6 выполняют в протоколе, форма которого приведена в Б.2.4. Вычисления допускается выполнять программным обеспечением тахеометра непосредственно в процессе измерений.

• 12.3.7 Измерения для выполнения вычислений по 12.3.1 - 12.3.5, допускается выполнять по скану при помощи программного обеспечения фирмы-производителя сканера.

12.4 Обработка результатов измерений при определении координат точек геодезической сети методом полигонометрии

• 12.4.1 Если горизонтальные координаты точек полигонометрического хода определяли программным обеспечением тахеометра непосредственно в процессе измерений в соответствии с 11.5.1 - 11.5.8, вычисляют невязки полигонометрического хода у/_х и у? как разность контрольных и исходных горизонтальных координат, соответственно, первой или контрольной точки полигонометрического хода.

• 12.4.2 Если горизонтальные координаты точек полигонометрического хода не определяли программным обеспечением тахеометра, а в память тахеометра или в протокол записывали измеренные значения горизонтальных и вертикальных углов и расстояний, то горизонтальные координаты точек полигонометрического хода вычисляют в соответствии с приложением В.

• 12.4.3 По значениям невязок у/_х и у/_у, полученным в соответствии с 12.4.1 или 12.4.2, вычисляют относительную у/_s и относительную 8yf _s линейные невязки полигонометрического хода по формулам:

Ч>₅=    _{+ Ф}2. ^=^..100%,                  (12.13)

где Р =   *^г5-г ₊₁ ^_ периметр полигонометрического хода.

Значение относительной линейной невязки должно лежать в допускаемых пределах ±0,02 %. Если значение относительной линейной невязки вышло из допускаемых пределов, то измерения углов и длин линий полигонометрического хода повторяют.

12.5 Обработка результатов измерений при определении высоты точек геодезической сети

• 12.5.1 Если высоту точек полигонометрического хода определили программным обеспечением тахеометра непосредственно в процессе измерений в соответствии с 11.5.1 - 11.5.7, вычисляют вертикальную невязку полигонометрического хода у/_к как разность контрольной и исходной высоты, соответственно, первой или контрольной точки полигонометрического хода.

• 12.5.2 Если высоту точек полигонометрического хода не определяли программным обеспечением тахеометра, а в память тахеометра или в протокол записывали измеренные значения горизонтальных и вертикальных углов и расстояний, то высоту точек полигонометрического хода вычисляют в соответствии с приложением В.

• 12.5.3 Значение вертикальной невязки полигонометрического хода, полученное в соответствии с 12.5.1 или 12.5.2, не должно превышать предельно допускаемую невязку, вычисляемую по формуле:

don.Vh           (мм),                                      (12.14)

где п - количество измеренных превышений.

Если выполняется неравенство              , то измерения превышений повторяют.

• 12.6 Обработка результатов измерений при определении среднего внутреннего радиуса цилиндрической части резервуара, радиальных отклонений внутренней поверхности цилиндрической части резервуара, степени наклона и направления наклона оси

  • 12.6.1 Обработка результатов измерений при определении среднего внутреннего радиуса цилиндрической части резервуара, радиальных отклонений внутренней поверхности цилиндрической части резервуара, степени наклона и направления наклона оси резервуара выполняют по формулам, приведенным в приложении Г.

  • 12.6.2 Поправка в средний радиус цилиндрической части резервуара за счет линейной невязки замкнутого полигонометрического хода, рассчитанного по 12.4, вводиться после окончания вычисления среднего радиуса резервуара по формулам, приведенным в приложении Г.

Вычисление поправки выполняют по формулам.

Рассчитывают первую составляющую поправки в средний радиус резервуара по формуле:

^, = °>⁵ ■          " У +(^у« -г"У]-     - *1У+- г/ У ]} > <¹²¹⁵>

где Х_о и У_о - горизонтальные координаты центра резервуара на высоте равной нулю, рассчитанные по формулам (Г. 13);

Х^ ^и ” исходные горизонтальные координаты первой точки полигонометрического хода (11.5.5) или контрольной точки (11.5.6) в начале измерений в полигонометрическом ходе;

_YII _VII

Л. & ^п ~ горизонтальные координаты первой точки полигонометрического хода

(11.5.5) или контрольной точки (11.5.6) после окончания измерений в по-

где R^Pe3"(^g+V - средний радиус цилиндрической части резервуара, рассчитанный по формуле (Г.14).

• 12.6.3 При измерении сканером поправку в средний радиус цилиндрической части резервуара учитывающую отклонение метеорологических параметров атмосферы, измеренных при поверке резервуара от принятых за стандартные с достаточной точностью вычисляют по приближенной формуле:

А = R^Pe3+^g+r> . 19,4 • (------------) • 10^_6,   (12.17)

273,15 + ^  273Д5 + Г,

где Р_ь и Р_с - атмосферное давление, к которому приводят измерения, например, 1013,25 гПа, и среднее измеренное атмосферное давление;

t_b и t_c - температура, к которой приводятся измерения, например, 20 °C, и средняя измеренная температура воздуха.

Рассчитывают исправленное значение среднего радиуса цилиндрической части резервуара по формуле:

RPe3 = RPe3<g+V + дд* + Л/?* ± А. Ча     ЧЪ

(12.18)

В формуле (12.18) поправка А имеет знак плюс, если измерения делались изнутри и минус, если снаружи.

12.7 Обработка результатов измерений при определении высоты поясов, толщины стенок и слоя краски, высоты нахлеста поясов резервуара

• 12.7.1 Вычисляют внешнюю высоту поясов резервуара Н“^неш‘ (если измерения выполняются снаружи резервуара) как среднее арифметическое из 4-х измерений по формуле:

4

двнеш. ₌ /=1---\,                                                 (12.19)

4

где Н*"^еш‘ - i-тое измерение высоты $ -го пояса резервуара.

• 12.7.2 Вычисляют внутреннюю высоту поясов резервуара ff*^HymP- (если измерения выполняются изнутри резервуара) как среднее арифметическое из 4-х измерений по формуле:

4 'У'и^внУ^яУ-

jj внутр. _ /=1

^s            4

где Н™^утР- _ /-тое измерение высоты $-го пояса резервуара.

• 12.7.3 Вычисляют толщину стенок поясов резервуара 6^^т' из 4-х измерений по формуле:

  арифметическое

4

V"¹ лет.

лет. _ j=l

лет.

где О _Si - I -тое измерение толщины стенки 5 -го пояса резервуара.

• 12.7.4 Вычисляют толщину слоя краски поясов резервуара 3*?' как среднее арифметическое из 4-х измерений по формуле:

  4

  

54>₌i=L—,                                   (12.22)

4

где 3*?' - i -тое измерение толщины слоя краски S-го пояса резервуара. ^si

• 12.7.5 Вычисляют высоту нахлеста поясов резервуара как среднее арифметическое из 4-х измерений по формуле:

УХ**-

. _НДХ. ₌ i=l_J_                                                    (12.23)

⁵         4

Л нах.

_S{ - I -тое измерение высоты нахлеста х-го пояса резервуара.

Вычисления в соответствии с 12.7.1 - 12.7.5 выполняют в протоколе, форма которого приведена в Б.2.7.

12.8 Определение интервальных вместимостей резервуара

• 12.8.1 Вычисление высоты наполнения резервуара при составлении градуировочной таблицы

  • 12.8.1.1 С шагом ДА = 1 мм вычисляют высоту наполнения резервуара, для которой вычисляют интервальную вместимость.

Выраженные в миллиметрах положительные значения Hj высоты, для которых вычисляют интервальные вместимости, равны:

И/ = /.                                                  (12.24)

где f - номер цикла вычислений.

• 12.8.1.2 Максимальное, положительное значение высоты наполнения принимают равным высоте верха верхнего пояса (если не задана другая максимальная высота наполнения):

H⁺_f=H^^ca.                                       (12.25)

• 12.8.1.3 Выраженные в миллиметрах отрицательные значения HJ- высоты, для которых вычисляют интервальные вместимости, равны:

(12.26)

• 12.8.1.4 Минимальное, отрицательное значение высоты уровня наполнения принимается равным высоте самой нижней точки неровностей днища:

я;=яХ.                                     (12.27)

12.8.2 Вычисление вместимости слоя резервуара Дрд толщиной ДЛ = 1 мм выполняют по формуле:

ДГ_я=л-Я^Ре’-²ДЛ,

где R^Pe3' - средний радиус цилиндрической части резервуара, вычисленный по формуле (2.19).

• 12.8.3 Вычисление поправки ДКу в f -тую интервальную вместимость резервуара учитывающей радиальные отклонения внутренней поверхности резервуара от цилиндра, радиусом, равным среднему радиусу резервуара К^Рез"

• 12.8.3.1 Формируют вспомогательную матрицу из двух столбцов с количеством строк, равным числу поясов минус единица по следующему принципу:

• - если знак нахлеста отрицательный, то t= —1;   = 0;

• - если знак нахлеста положительный, то t_ls = 0; t_is = 1;

• - если нахлеста нет (сварка встык с совмещением листов изнутри), то *is       -0;

• - если нахлеста нет (сварка встык с совмещением листов снаружи или их середины), то

• 12.8.3.2 Просматривают каждое вертикальное сечение и вычисляют высоту верхней и нижней границы поясов Н^вр^^тр' по каждому вертикальному сечению для каждой из точек по формулам:

_я««р,. ₌      _ _Rr_a. . _(tlx . _cos^ ₊ . _siB(Jp _ _h^c

Н^. ₌ д«*ш. _ _Rr_a..   . _cos^ ₊

где Н"^неш' - высота S-ro пояса резервуара (если измерения выполняли снаружи резервуара), вычисленная по формуле (12.19);

_н внутр.

- высота S-ro пояса резервуара (если измерения выполняли изнутри резервуара), вычисленная по формуле (12.20);

- высота нахлеста s -го пояса резервуара, вычисленная по формуле (12.23);

&;      - центральный угол (азимут) между направлением из центра резервуара на точку

на поверхности стенки резервуара и направлением центра резервуара на точку касания днища грузом рулетки, вычисленный по формулам (Г. 16) приложения Г;

Т]_х,Т]у ~ ^пР^оекЦии степени наклона оси резервуара на вертикальные координатные плоскости, соответственно ХН и YH , вычисленные по формуле (Г. 12).

При выполнении приведенных выше вычислений выполняют также две операции:

• - если измерения проводили без кодирования отнесения точек к поясам, то выполняют отнесение точек к поясам, проверяя, лежит ли высота точки на поверхности резервуара ниже вычисленной высоты пояса, если да, то точка относится к текущему поясу, если нет, то условие проверяют для вышестоящего пояса;

• - находят две точки наиболее близко расположенные к внешней границе каждого пояса сверху и снизу в данном вертикальном сечении для вычисления радиальных отклонений на границе поясов, в соответствии с приложением Г.

• 12.8.3.3 Вычисляют внутренние радиальные отклонения точек нижележащего и вышележащего пояса находящихся на их внутренней границе по двум радиальным отклонениям точек наиболее близких к внешней границе поясов (т.е. к Н^в^^ш') сверху и снизу по интерполяционным формулам (при этом для вычисления радиальных отклонений выполняют для внутренней высоты пояса, которая отличается от внешней, если пояса сварены внахлест):

®=Ай; - Аг-⁺⁺⁺*&)

тт внутр. тт Рез. _к ^П Psj ~ⁿij V     тт Рез.    тт Рез.

^Mi+\j ~ Нд

8^^р' - толщина слоя краски нижележащего пояса с номером S; 8g™{ - толщина стенки вышележащего пояса с номером s +1;

8*^р[ - толщина слоя краски вышележащего пояса с номером s +1.

• 12.8.3.4 Вычисление интерполированных значений радиальных отклонений 'Эд^ез' по каждому вертикальному сечению на высоту наполнения резервуара Н у выполняют в следующем порядке.

Интерполированные значения радиальных отклонений вычисляют отдельно по каждому вертикальному сечению и отдельно по каждому поясу, однако, делают это с использованием общей таблицы горизонтальных координат и высоты, в которую занесены после вычислений радиальные отклонения всех точек. Просматривая названную таблицу, находят пары точек, для которых выполняется условие Н~^ез' < Н j Hj+i'j ^и выполняют вычисление по формуле:

Я Рез. ттРез.          _с „

д и tlj+ij - высота ближайших точек ниже и выше высоты наполнения резервуара;

- высота наполнения резервуара, начиная с я_г=о.

Для каждого пояса по каждому сечению вычисления начинают на высоте нижней границы пояса, а заканчивают на высоте верхней границы.

• 12.8.3.5 Вычисление средних радиальных отклонений внутренней поверхности резервуара по каждому f -му горизонтальному сечению выполняют по формуле:

  
  

  (12.32)

где П_верпи~ количество вертикальных сечений резервуара.

• 12.8.3.6 Вычисляют поправки в У-тую интервальную вместимость резервуара учитывающие отклонение реальной формы внутренней его поверхности от наклонного цилиндра:

  

(12.33)

• 12.8.3.7 Если для измерений применялся автоматизированный (сканирующий) тахеометр или сканер, то есть количество точек, которые координировались, в несколько раз превышало приведенную у 10.4, то вычисления поправки Ру, на высоту наполнения резервуара проводится по формуле:

  
  

  п

  2 я R^Pe3 Н

  (12.34)

где п_г- количество точек ниже высоты

&^Рез~ - _Все внутренние радиальные отклонения ниже высоты Н у.

• 12.8.4 Вычисление поправки АРу^Н‘ в f -тую интервальную вместимость резервуара учитывающей неровность его днища выполняют в соответствии с Д.2.

Общую вместимость неровностей днища определяют как сумму интервальных вместимостей днища от высоты ^к высоте •

где - плотность хранимой жидкости в резервуаре во время эксплуатации (по данным лаборатории);

5  - номер пояса, где находится f -тая интервальная вместимость резервуара;

— высота наполнения резервуара, начиная с H_f=«,

g - ускорение свободного падения, принимаемое равным 9,8066 м/с² ;

Е - модуль упругости материала (для стали - 2,1 • 10¹¹ Н/м²).

Примечание— При наличии ребер жесткости в поясе резервуара он разбивается на несколько поясов, для которых берется суммарная толщина стенки и ребра. Как отдельные пояса могут рассматриваться места нахлеста, где берется суммарная толщина двух поясов. Для железобетонных резервуаров эта поправка принимается равной нулю.

12.8.6 Вычисляют поправку ДИу в f -тую интервальную вместимость стального резервуара учитывающую деформацию стенки резервуара под действием температуры по формуле: ДК/ = 2 • п • R^{Pa 2} • \h . Л • (20°С - /_ф.) ,                 _{(12 36)}

где Я - температурный линейный коэффициент расширения материала (для стали -11,5-КУ⁶ 1/°К);

t_cp ~ средняя температура резервуара при проведении измерений в °C.

• 12.8.7 Вычисляют поправку АИу*** в /'-тую интервальную вместимость резервуара учитывающую наклон Т] поясов резервуаров к горизонту и внахлест по формуле:

= *« • (²     - л»'"⁴’' + Л^га • ч)-1) -                (12.37)

для каждого m -го пояса в пределах H™^ymp’ - R^Pe3‘ • Т] < Н <, H™^ymp’ + R^Pe3’ • т],

, я- АА

где К_т =--- когда m -ый пояс включает в себя вышестоящий;

2*7

к_m =-------m+i - когда m -ыи пояс включают в вышестоящий;

2-7

к_т = 0 - когда т -ый и {т +1) -ый пояса сварены в стык или когда 7 = 0;

Нт^Утр •_ средняя внутренняя высота т -го пояса;

~ средняя толщина стенки т -го пояса резервуара;

- высота наполнения резервуара, начиная с Hj =        - R^Pe3-. г/ .

• 12.8.8 Суммарную поправку АК^”^1, в f -тую интервальную вместимость резервуара, обусловленную наличием внутренних деталей, конструкций и оборудования вычисляют в соответствии с Д.1.

• 12.8.9 Вычисляют f -тую интервальную вместимость ДК^^ет‘ резервуара, толщиной ЛА = 1 мм, соответствующую высоте (уровню) наполнения резервуара Hf по формуле:

ЛГ/“ =ДГ_Л+А^+А^^л +АР7+А1^Ч-А^ Ч-А^^+Д^ +А^'^я. (12.38),

f

где поправка к ^J -той интервальной вместимости резервуара учитывающую объему

АК?* л

жидкости, вытесненной плавающим покрытием ^J =0.

• 12.8.10 Вычисляют вместимость неконтролируемого остатка V_o в метрах кубических для всех отрицательных значений высоты НJ до высоты Н_о — 0 (вместимость резервуара ниже высоты точки касания днища грузом рулетки равной нулю):

r„=^Z’f“      ■1Г‘>                                    (12.39)

/=0

• 12.8.11 Вычисляют вместимость «мертвой» полости резервуара Умп •

• 12.8.11.1 Вычисляют вместимость «мертвой» полости резервуара Кия в метрах кубических для всех отрицательных и положительных значений высоты Hf до высоты «мертвой» полости Hf ~ Н мп по формуле:

f⁼H мп

Е                                         (12.40)

/=1

• 12.8.12 Интервальные вместимости V_g для градуировочной таблицы вычисляют для вы

соты или уровня наполнения, кратной 1 см, суммированием интервальных вместимостей, отвечающим разнице высоты 1 мм в метрах кубических для всех отрицательных и положительных значений высоты Hf до граничной высоты             (общая вместимость резервуара) по

формулам:

ю

Fi-r.+ £AF^10-’,

f-‘                                                               (12.41)

и,=к₈.₁₊   £ Д^Л -w-’.

/.(«-1)10+1

где g - номер интервальной вместимости градуировочной таблицы соответствующий высоте наполнения H_g = g выраженной в сантиметрах.

• 12.8.13 Вычисляют коэффициенты вместимости ®_g, соответствующие высоте наполнения 1 мм для значений градуировочной таблицы с номером g по формулам:

ю

0i = Е^АИ7^ет’ ^1О"¹⁰;

/=1

/=£•10

⁰_g⁼ Е лк;-10-¹⁰.

/=(£-1)10+1

12.9 Вычисление пределов допускаемой относительной погрешности вместимости

поясов резервуара

• 12.9.1 Вычисление относительного среднего квадратического отклонения (СКО) где R = R^Pe - средний радиус резервуара, вычисленный по формуле (Г. 14);

  y_Ps

  вместимости первого и последующего поясов резервуара, составляющие которого находят в соответствии с приложениями Г и Е, выполняется по формулам:

  

- СКО среднего радиуса резервуара, вычисленное по третьей формуле из (Г.23);

Т] - степень наклона оси резервуара вычисленная по формуле (Г. 15);

- СКО степени наклона оси резервуара вычисленное по формуле (Г.25);

dpi и a_Ps- стандартные радиальные отклонения реальной поверхности поясов резервуара, соответственно, с номером 1 и £ от цилиндра, вычисленные по формуле (Г.22) для учета погрешности поправки учитывающей рельеф пояса по Г.4;

- СКО среднего радиуса резервуара вычисленное по формуле (Г.26) или (Г.27);

Л - температурный линейный коэффициент расширения материала (для стали - 11,5 • 10’⁶ 1/°К);

О’- СКО отклонения средней температуры стенки резервуара от температуры, к которой приводиться градуировочная таблица (например, 20 °C);

у^дн- - объем неровностей днища;

8\у^дм ) - пределы допускаемой относительной погрешности вместимости неровностей днища;

- СКО объема внутренних деталей пояса с номером S;

^VHf

СКО поправки учитывающей объем жидкости, вытесненной плавающим покры-^VBf

тием, равна 0.

tjj =1,96 - коэффициент распределения Лапласа при доверительной вероятности Р=0,95.

• 12.9.2 Пределы допускаемой относительной погрешности 8(У_Ps) вместимости поясов резервуара вычисляются по формуле:

(12.43)

^VPs

• 12.9.3 Вычисление относительной CKO o(V_Hp^/V_Hpsинтервальной вместимости цилин дрической части резервуара на высоту H_Ps пояса с номером s для ведения длительного внутреннего учета и инвентаризации количества жидкости в нем выполняется по формуле:

^ГЯ_А

• 12.9.4 Вычисление относительной СКО о(у_Hp^/V_Hps интервальной вместимости цилиндрической части резервуара на высоту пояса с номером S для ведения оперативного учета при приеме или сдаче жидкости и проведении коммерческих операций выполняется по формуле:

(12.45)

• 12.9.5 Пределы допускаемой относительной погрешности      ) вместимости поясов резервуара на высоту пояса с номером s вычисляются по формуле:

(12.46)

Результаты вычислений по формуле (12.46) записываются в табл. Ж.4 приложения Ж.

Пределы допускаемой относительной погрешности 8(V_Hp,) общей вместимости резервуара, вычисленные по формуле (12.46), должны быть меньше или равны пределам допускаемой относительной погрешности, нормированным в 6.6 настоящего стандарта.

13 ОФОРМЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ПОВЕРКИ

• 13.1 Записи в протоколы поверки выполняют шариковой ручкой или другими несмываемыми чернилами. Подтирки и исправления не допускают. Ошибочно записанные результаты измерений или вычислений зачеркивают и записывают рядом, в новой строке или на новом бланке протокола.

Результаты измерений, выполненные электронными тахеометрами или сканерами, записываются в их память, а затем записываются на магнитный носитель компьютера непосредственно из памяти тахеометра или сканера.

• 13.2 Обработку и оформление результатов измерений при определении параметров геодезической сети и резервуара выполняют только на компьютере. Результаты измерений, записанные в память тахеометра, записывают в файлы на цифровых носителях компьютера, которые используются для обработки измерений на компьютере непосредственно без распечатки на бумагу. Составление градуировочных таблиц выполняют только на компьютере при помощи программного обеспечения, аттестованного в установленном порядке.

• 13.3 По результатам поверки оформляют технический отчет о поверке, составляемый организацией, выполнявшей поверку и содержащий (в случае положительных результатов):

• - титульный лист технического отчета о поверке, содержащий утверждающую подпись руководителя или уполномоченного лица организации выполнявшей поверку;

• - полевые протоколы поверки и, при необходимости, распечатки протоколов, введенные в компьютер по форме, приведенной в приложениях Б и В, подписанные поверителем и с оттисками поверочного клейма;

• - журнал обработки результатов измерений по форме, приведенной в приложении Ж;

• - титульный лист градуировочной таблицы, содержащий утверждающую подпись руководителя или уполномоченного лица организации выполнявшей поверку (приложение И);

• - градуировочную таблицу по форме, приведенной в приложении И;

• - эскиз резервуара по форме, приведенной в приложении К;

• - при необходимости, схему расположения резервуара на объекте.

Допускается утверждать необходимое число экземпляров градуировочной таблицы как отдельного документа, при наличии минимум двух экземпляров технического отчета - по одному у заказчика и исполнителя.

При положительных результатах поверки резервуара выписывают свидетельство о поверке резервуара, наносят поверительные клейма в соответствии с приказом Минпромторга РФ от 2 июля 2015 г. № 1815.

• 13.4 В случае отрицательных результатов поверки оформляют следующие документы:

• - полевые протоколы поверки по форме, приведенной в приложении Б и В с указанием причин непригодности, подписанные поверителем и с оттисками поверочного клейма;

• - эскиз резервуара по форме, приведенной в приложении К (при необходимости);

• - при необходимости, схему расположения резервуара на объекте.

Схема расположения резервуаров может составляться одна на весь объект или на части объекта.

Отрицательные результаты поверки резервуара могут удостоверяться также оформлением извещения о непригодности средства измерений к эксплуатации.

• 13.5 Протоколы, составленные при поверке резервуара и протоколы введенные в компьютер, должны быть идентичны. Программное обеспечение должно обеспечивать невозможность внесения ручных изменений при помощи компьютерного редактора в журнал обработки результатов измерений и градуировочную таблицу, т. е. эти документы формируют только в автоматическом режиме. Ошибки в журнале обработки результатов измерений и градуировочной таблице исправляют путем исправления ошибок, допущенных при вводе полевых протоколов в компьютер. Полевые и введенные в компьютер протоколы должны быть идентичны.

Допускается ручное формирование на компьютере эскиза резервуара и схемы расположения резервуара на объекте, а также внесение в них числовых значений.

• 13.6 Технический отчет о поверке хранится в организации, выполнявшей поверку не менее 10 лет.

• 13.7 Протоколы поверки в том числе электронные, введенные в компьютер, сохраняются на цифровых носителях информации не менее 10 лет.

• 13.8 На эскизе резервуара указывают его номер, тип, номинальную вместимость, значения базовой высоты, высоты «мертвой» полости, высоты неконтролируемого остатка и предельной высоты наполнения, а также общей вместимости, вместимости «мертвой» полости и неконтролируемого остатка (см. приложение К).

• 13.9 Градуировочную таблицу резервуара допускается выводить в текстовый файл.

• 13.10 Значение пределов погрешности (неопределенности) измерения вместимости резервуара, приводят на титульном листе градуировочной таблицы.

Приложение А

(справочное)

РИСУНКИ

Рисунок А.1 Отражающая пленка (катафот) и бумажные визирные марки

Тахеометр, точка стояния 2

Рисунок А.2 Схема геодезической сети при выполнении измерений внутри резервуара

Рисунок А.6 Измерения при определении параметров днища резервуара

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

(обязательное)

ФОРМА ПРОТОКОЛА ПОВЕРКИ

Протокол поверки №__________от ”___”__________20___г.

резервуара вертикального стального цилиндрического Б.1 Общие сведения

№		Измеряемое СИ
1	Название
2	Тип
3	Номер
4	Собственник
5	Производитель

БЛ.1 Методика поверки      ------------------------------------------------

БЛ.З Условия поверки: температура____°C, атмосферное давление____кПа.

Б. 1.4 Место проведения поверки

Б.1.5 Назначение резервуара__________________________________________________________

Б.1.6 Параметры резервуара: число поясов_______

Б.2 Результаты измерений

Б.2.1 Внешний осмотр и опробование ----------------------------------------------

Б.2.2 Измерение базовой высоты резервуара

Определяемый параметр	Обозначение параметра	Обозначение единицы измерения	Значение параметра
			1-е измерение	2-е измерение	Среднее арифметическое значение
Базовая высота резервуара	Нв	мм
Координаты базовой точки	хв	м
	Ув	м

Б.2.4 Измерения при определении высоты «мертвой» полости

Определяемый параметр	Обозначение параметра	Обозначение единицы измерения	Значение параметра
			1-е измерение	2-е измерение	Среднее арифметическое значение
Диаметр приемо-раздаточного патрубка	чп	мм
Высота «мертвой» полости	Н\1П	мм

Б.2.5 Неровности днища

Номер направления	Номер радиуса
	0	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1
2
3
4
5
6
7
8

Б.2.6 Измерения при определении высоты, толщины стенок и слоя краски, высоты нахлеста поясов резервуара

11омср пояса	г»            ивнеш(внутр) Высота пояса             , мм					Толщина стенки пояса ест. , ММ					Толщина слоя краски , мм					Высота нахлеста пояса 1,нах. ns   , ММ
	измерения				Среднее	измерения				Среднее	измерения				Среднее	измерения				Среднее
	1	2	3	4		1	2	3	4		1	2	3	4		1	2	3	4
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16

Б.2.7 Измерения при определении геометрической формы, параметров и высоты внутренних деталей и оборудования резервуара

Тип	Высота, мм	Длина, мм	Диаметр (ширина) мм	Угол наклона оси, °	Объем, м3	Высота, мм
						нижней границы	верхней границы

Б.З Выводы____________________________________________________________

ПРИЛОЖЕНИЕ В

(справочное)

ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ В ПОЛИГОНОМЕТРИЧЕСКОМ ХОДЕ

В.1 Обработка результатов измерений при определении координат точек геодезической сети методом полигонометрии

В.1.1 Горизонтальные координаты одной из точек (например 7)) принимают исходными и равными Х^ = 100,000 м,     =100,000 м, а дирекционный угол (азимут) на смежный пункт (на

пример Гг) исходным и равным С£т^-Т₂. ^{= и} записывают в таблицу В.1.

В. 1.2 Записывают в протокол обработки (таблица В.1) значения измеренных внутренних горизонтальных углов и горизонтальных проложений расстояний S^__Tf между точками геодези

Сумма исправленных углов должна быть равной 180° • (и - 2), т.е. должно соблюдаться равенство:

(В.4)

_ с ГС    _О1„„ГС

tXV'r —т — Лт _т ' Sill CLt т ,

^{Л 1} i ¹ 1+1       ¹ i ¹ i+1

где         ~ горизонтальные проложения длин сторон между точками T_i и Т_м полигоно

метрического хода.

В. 1.8 Вычисляют невязку приращений горизонтальных координат в замкнутом полигонометрическом ходе по формулам:

Ух =             ’                                             (В-⁷)

у у ⁼^^У1\-т_м •

Теоретическая сумма приращений горизонтальных координат должна быть равной нулю.

В. 1.9 По значениям невязок уг_х и у/_у вычисляют относительную i[f _s и относительную Ду/₅ линейные невязки полигонометрического хода по формулам:

I 2

У1=ЧУх+Уу - относительная линейная невязка;

Д ш =    . ЮО % ~ относительная линейная невязка,

Г S р

где р = J]        - периметр полигонометрического хода.

Значение относительной линейной невязки должно лежать в допускаемых границах ±0,02 %. Если относительная линейная невязка вышла из допускаемых границ, то измерения углов и длин линий полигонометрического хода повторяют.

В. 1.10 Вычисляют исправленные значения приращений горизонтальных координат, путем введения поправок _и =-¥*-, _v =_^21, по формулам:

^х п ^у п

дуГС"^сп - ЛУ^ГС     + и •

^алТ~Т_/+1 - ^аЛТ_гТ_1И ^{+ V}X’ куГС*^сп _ дуГС .

^^rTi-T_i+1 ~ ^^rTi-T_i+1 ^{+ v}y

В. 1.11 Вычисляют горизонтальные координаты точек геодезических сетей по формулам: + ЬХу^-т- илиХр = X^VS +               (В- И)

уГС _ уГС ^ ₊          ндн уГС _ уГС1 ₊ Х{₌₂

Вычисления по В.1 выполняют в протоколе обработки (таблица В.1).

Рекомендуется вычисления в соответствии с В.1 выполнять на компьютере специальной программой для обработки геодезических сетей

В.2 Обработка результатов измерений при определении высоты точек геодезической сети методом полигонометрии

В.2.1 Вычисляют превышения hj^__T между точками геодезической сети в соответствии с 12.1.3 и заносят в протокол обработки (таблица В.1).

В.2.2 Вычисляют вертикальную невязку замкнутого полигонометрического хода по формуле:

<"* = S .                                   (^в-!2)

Теоретическая сумма превышений в замкнутом ходе должна быть равной нолю.

В.2.3 Вычисляют граничную допустимую вертикальную невязку замкнутого полигонометрического хода по формуле:

доп.Ук = W                              (^влз) где п - количество измеренных превышений.

Проверяют выполнение неравенства у/_h ^доп. Уh • При невыполнении неравенства измерение превышений повторяют.

В.2.4 Вычисляют исправленные значения превышений с учетом поправки у_А = - У-b-, по п формуле:

^7\-7\₊1 ^{=          + v}h-                                   (^в- 14)

Сумма выправленных превышений должна быть равной нулю, т.е. должно выполняться равенство:

Е^АП-Т₍.1⁼⁰-                                       (В- 15)

В.2.5 Вычисляют высоту точек геодезической сети Н^^с по формулам:

н^₊₁ = И™ ₊ Л^__Т(+1ИЛИ н?_м = Н% ₊ £'                 (В.16)

где Н™ - высота первой точки геодезической сети, вычисленная в соответствии с 12.3.

Вычисления по В.2 выполняют в протоколе обработки (таблица В.1).

Рекомендуют вычисления в соответствии с В.2 выполнять на компьютере специальной программой для обработки геодезической сети.

ВЗ Обработка результатов измерений при определении горизонтальных координат и высоты точек геодезической сети методом полигонометрии

Таблица В.1

Название точек

Измеренные углы РТ[

Исправленные углы

Дирекционные углы агСт

Горизонт проложения ГС ° Л-г1+1

Приращения координат

Координаты

Превышения

Высота тт ГС Н Tj

Название точки

AYfcr li~l i+1

Dx

ЛХГе1СП “Ti-n+i

ДУГС

луГС"0" аГТ|-П+1

vrc Л пр *1

у ГС ГТ,

hrc ЛТ,-ТМ

«л

hrc*cn nTt-Tt+i

о

1

II

II

о

1

II

о

II

М

м

ММ

м

м

мм

м

м

м

м

мм

м

м

*/ссп

уАХГ^сп

ГДт£Г1+1

гьгс"сп ^Т^Тм

i=7

Vx =ZAY&/+1 =       Vs =Л^+^) = <^=ХАгй+1 =

доп.Ч'ь =5'4п =

Вычисления выполнил _____________________

Вычисления проверил_______________________

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(обязательное)

ВЫЧИСЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РЕЗЕРВУАРА

К основным определяемым геометрическим параметрам резервуара относят:

• - средний внутренний радиус цилиндрической части резервуара Я^₽я;

• - радиальные отклонения внутренней поверхности цилиндрической части резервуара от наклонного цилиндра &^Рез-;

• - степень наклона Т] и направление наклона оси резервуара ф.

К дополнительным геометрическим параметрам резервуара относятся:

• - значения проекций степени наклона резервуара rj_x и TJ_y на вертикальные плоскости координат ХН и YH;

• - горизонтальные координаты центра резервуара на высоте, равной нулю -Х_о, Y_g-

Оценку геометрических параметров резервуара выполняют по методу наименьших квадратов в несколько приближений по приведенному ниже алгоритму.

Г.1 Вычисление приближенных значений горизонтальных координат и У_о⁽¹⁾ на высоте равной нулю выполняют по формулам:

х"¹ min % Рез.

х™ ___— >

^пеерт.

где ^ттХ^Рез', ^mmY_s^Pa' - горизонтальные координаты точек на поверхности резервуара, имеющие минимальные высоты по каждому вертикальному сечению;

п_верт ~ общее количество вертикальных сечений резервуара.

Г.2 Вычисление приближенного значения среднего радиуса цилиндрической части резервуара R^Pe3-M выполняют по формуле:

R^p”'^m ^(х^-Х^ ₊ (_Y^Pa--Y<rf ,                       (Г.2)

где Х^Рез', Y^Pe3' - горизонтальные координаты произвольной точки на поверхности резервуара.

Г.3 В первом приближении принимают равными нолю проекции степени наклона резервуара ij_x, jj_y на вертикальные плоскости координат, соответственно ХН и YH .

Г.4 Исходная функция для составления и решения системы линейных уравнений имеет вид:

я'" = /х?"--х.-ч_х             -г„           •     (Г-3)

где r -радиус резервуара; Н^Рез' - высота точек на поверхности резервуара.

Г.5 Параметрическое уравнение поправок имеет вид:

д'»■<*> =    •<$<«>+    • № + С® • <?« +/>*,*’ •              +№ (Г.4)

J          J Чх * чу J л       J Х_о J Y_o J

где         - радиальные отклонения внешней (внутренней) поверхности резервуара от ап

проксимирующего цилиндра, радиусом R^Pa’;

- поправки в приближенные значения проекций степени наклона оси резервуара Чх Чу

на вертикальные плоскости координат ХН и YH;

8       - поправка в приближенное значение среднего радиуса резервуара;

R

- поправки в приближенные значения горизонтальных координат и Y<^g) на У,

высоте равной нолю;

,В^ ,Cj^g^           коэффициенты параметрического уравнения поправок;

- свободный член параметрического уравнения поправок; g      - номер приближения.

Г.6 Вычисление коэффициентов и свободных членов параметрических уравнений поправок в каждом приближении выполняют по формулам (номер приближения в формулах (Г. 5) и (Г.6) опущен):

у Рез.    у    „    rr Рез.	у Рез.    у _       тт Рез. в ,= J      0 рЛу   J H ja ' Cj = l J                g Рез .                J         J
n X? -Xo-nxH^ Bl-       Rpa-	(Г5) E'~      R'”

lj = R^Pa-                       + (y_j^p‘³-y_o

Составляют уравнение (Г.4) для каждой точки, горизонтальные координаты и высота которой определены на поверхности резервуара.

Г.7 Вычисление коэффициентов и свободных членов нормальных уравнений выполняют по формулам:

*n=ix2 >1	J=1	*13= >1
	*15 = iU-Fy) j=i
*21= *12	)=i	n23 = Yb) J=1
j=l	*25 = Е(ВГ£У)	Ъ =Ё(в; ■>,) J=1
*31=*13	*32 = *23	*33 =m
Nu=tDl J=l	^3S=tEl 7=1	J=1
*41 = *14	*42 = *24	*43 = *34
*44 = i>; >1		j=i
*51 = *15	*52 =*25	*53 =*35

(Г.6)

*54 - n_4S

J=l

Система нормальных уравнений имеет вид:

*п • 8% + *12 •    + *13 •     + *14 .    + *₁₅ . 3^ + Л = 0

*21 • 6% + N₂₂ • 6% + N_n ■    + N_u • 8^ + N_2S ■ 6™ + L₂ = 0

Решение системы нормальных уравнений выполняют методом Гаусса по формулам, приведенным в (Г.8) - (Г. 11).

Г. 8 Вычисление преобразованных коэффициентов системы нормальных уравнений выполняют по формулам:

Q15-Q51

Q14=Q41

Q13=Q₃1

012 = Q21

Qll - E12*Q12 ⁺ ^13^kQ13⁺^14 *Q14 + E1S*Q1S ⁺ ТГ“

^1У11

Г. 11 Вычисление поправок к приближенным значениям определяемых геометрических параметров выполняют по формулам:

= ~6п ’ А ~ 612 ’ ^2 ^_ 613 ’ ^з ^_ 614 * L₄ - Q_iS • L_s;

= “би ■ А “ 622 * ^2 ” 623 ■ ^3 “ 624 ■ ^L₄ - Q25 ■ ^5»

= ~6з1 ■ А ~ Q32 ' ^2 ~ бзз ' ^3 ~ 634 ■ ^4 ^_ 6з5 ’ L_s ;     (Г.11)

~ ~^⁴¹ ’   ~ ^42 ’ ^2 “ 64З ’ Аз ~ 644 * Ъ₄ - 645 • £₅;

= “651 ’ А ^_ 652 '^2 ~Озз'Аз ~ 6м ■ А» -Q_S5 Ц

*0

Г. 12 Вычисление проекции степени наклона оси резервуара на вертикальные плоскости координат, соответственно ХН и YH для следующего приближения выполняют по формулам:

,(M> = ,U)_+tfU).                                   (Г.12)

Г. 13 Вычисление значений горизонтальных координат Х_о и Y_g на высоте равной нулю выполняют по формулам:

=Х^^} +№, I**⁺¹⁾ = Y^^g) + №,

х_о                 К

Г. 14 Вычисление среднего радиуса цилиндрической части резервуара R?*³ для следующего приближения выполняют по формуле:

(Г.14)

Если поправка к значению среднего радиуса по модулю превышает 0,05 мм, то на-чинают следующее приближение по формулам (Г.4) - (Г. 14), если нет - вычисления прекращают. Далее используют геометрические параметры цилиндрической части резервуара, полученные в последнем приближении

Г. 15 Вычисление степени наклона оси резервуара Т] выполняют по формуле:

•

Г. 16 Вычисляют азимут линии а_о, соединяющей центр резервуара и точку касания днища грузом рулетки по формуле:

Y Рез.

a^erctg *

^л В ~ ^Ло

где Xfi^a', Yg^a'~ горизонтальные координаты точки касания днища грузом рулетки.

Г. 17 Вычисление угла направления наклона оси резервуара ф выполняют по формулам: ф = у-а₀, если ^£0;            (Г.17)

<р = 360 ° - у - а₀,если Т]_у<Ъ\

Г. 18 Вычисление радиальных отклонений З¹^³' внешней (внутренней) поверхности цилиндрической части резервуара от цилиндра радиусом R^Pe3’ выполняют по формуле (Г.5).

Г. 19 Вычисление внутренних радиальных отклонений, исправленных за деформацию,

вызванную гидростатическим давлением жидкости, находящейся в стальном резервуаре во время поверки, при измерениях, выполненных снаружи резервуара, проводят по формуле:

^Иг_^Н!--(Г.18)

gem.       ' ^s       ®  /

где g - ускорение свободного падения, равное 9,8066 м/с^{2 3 4 5 6} ;

Рпов. ~ плотность жидкости, находящейся в резервуаре при проведении измерений (по данным лаборатории);

R^Pe3’ - средний радиус резервуара;

Н_г - высота налитой в резервуар жидкости при поверке;

Н?^а' - высота J -той точки на поверхности резервуара;

Е - модуль упругости материала (для стали - 2,1 * 10¹¹ Н/м³);

СМ,                                                                          •

о _s   - средняя толщина стенки S -го пояса на котором находится J -тая точка на по

верхности резервуара;

6^' - средняя толщина слоя краски стенки S'-го пояса, на котором находится j -ая точка на поверхности резервуара.

Примечание- Если измерения выполняли внутри стального резервуара, то внутренние радиальные отклонения определяют только в соответствии с Г. 18.

Г.20 Вычисление пределов допускаемой погрешности геометрических параметров резервуара

Г.20.1 Среднее квадратическое отклонение (стандартное отклонение) Сp_s единичного радиального отклонения реальной поверхности поясов резервуара от аппроксимирующего цилиндра вычисляется по формулам:

(Г. 19)

(Г. 20)

где l_s - общее количество точек в поясе с номером S ;

Ш = 5 - количество определяемых геометрических параметров.

Г.20.2 Вычисление среднего квадратического отклонения (стандартного отклонения) ^и & единичного радиального отклонения реальной внутренней поверхности нескольких поясов и всего резервуара от цилиндра выполняют по формулам:

п - общее количество точек на поверхности стенки резервуара.

Г.20.3 Вычисление среднего квадратического отклонения Op_s и Cjpy среднего радиального отклонения от цилиндра (стандартного отклонения) реальной поверхности отдельных поясов и нескольких поясов резервуара выполняют по формулам:

Г.20.4 Вычисление среднего квадратического отклонения (стандартной неопределенности по типу А) определяемых параметров резервуара - проекций степени наклона оси резервуара

„                                                    пРез.

Т]_х и TJy на координатные плоскости, среднего радиуса К и горизонтальных координат его оси X_O,Y_O на высоте Н_о , выполняется по формулам:

где Qu, Q22, Q33, Q44, Q55, - диагональные члены матрицы обратной к матрице нормальных уравнений, полученные по Г.8 - Г. 10.

Г.20.5 Вычисление функций определяемых геометрических параметров резервуару - степени наклона т] и направления наклона ф оси резервуара, выполняется по общей формуле метода наименьших квадратов:

(Г.24)

где fy - вектор частных производных от функции по определяемым геометрическим параметрам резервуара;

Q - обратная матрица, вычисленная по формулам (Г.8)-(Г. 10).

Г.20.6 Вычисление среднего квадратического отклонения (стандартной неопределенности по типу А) определяемых параметров резервуара - степени наклона Т] и направления наклона ф оси резервуара выполняют по формулам, которые получены с использованием общей формулы (Г.24):

где tu=2,Q - коэффициент распределения Лапласа (коэффициент охвата) при доверительной вероятности Р =0,9545.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

(справочное)

ВЫЧИСЛЕНИЕ ПОПРАВОК В ИНТЕРВАЛЬНЫЕ ВМЕСТИМОСТИ РЕЗЕРВУАРА, ОБУСЛОВЛЕННЫХ НАЛИЧИЕМ ВНУТРЕННИХ ДЕТАЛЕЙ И НЕРОВНОСТЕЙ ДНИЩА

Д.1 Вычисление поправок в интервальные вместимости резервуара, обусловленных наличием внутренних деталей

Д. 1.1 Вычисляют поправку       в f -тую интервальную вместимость резервуара для к -той

внутренней детали или высоты наполнения Н j по формулам:

- для детали цилиндрической формы, ось которой расположена под углом от 0° до 45° к вер

тикали:

Jk

= 0,39^/t-.	cos		l,08cos(45'-n)‘	-cos	180° •		1,08cm(45*-/4)1

; (Д.2)

- для детали прямоугольной формы, ось которой расположена под любым углом к верти

кали:

где d_k, I_к - средний диаметр поперечного сечения и средняя длина;

а _к, Ь_к — средняя ширина и высота прямоугольного поперечного сечения;

у_к - угол наклона оси к вертикали;

Н^_к, Нц_к - высота верхней и нижней границы детали.

Д.1.2 Вычисляют суммарную поправку AV^^⁷' к f -той интервальной вместимости резервуара при наличии внутренних деталей по формуле:

av*- = X >

где п_дет - общее количество внутренних деталей в резервуаре.

Д.2 Вычисление поправок в интервальные вместимости резервуара, обусловленных наличием неровностей днища

Д.2.1 Подсчитывается в автоматическом режиме количество точек, координаты которых определены на днище резервуара д_н. и вычисляется угловой шаг для ячеек по азимуту N_a и радиусу N_r по формуле:

ячейке (если t_Ra =2, то теоретически 4 точки в ячейке, t_Ra = 3, то 9 точек, t_Ra = 4, то 16 точек). Количество ячеек округляется до целого в меньшую сторону.

Угловой шаг по азимуту выполняется в пределах от 0° до 360° и вычисляется по формуле: SH = ^я =    > округляется в меньшую сторону до числа кратного 2 или 3 (или шаг

“ N_a N_a

кратен 1°; 0,5° или 0,25°).

Угловой шаг по радиусу выполняется в пределах от минимального угла сканирования

Угловой шаг по радиусу вычисляется по формуле: SH _R =    —- ^min , и не округля-

Nr

ется.

aj = Yj, если xf^H‘ -X_o-rj_x- Hf^H' £ 0; aj = 360 ° - rj> если xf^H- -X₀-tj_x- Hf¹' < 0.

>>п_р. ■ cosf*^ -SH_K (i_K-l»<.<h_np-со$(ф_тах -SH„ • i„) (Д.9)

(Д.10)

где i_R =1...N_r - номер ячейки по радиусу;

^i_R-i > Ki_R ‘ внутренний и внешний радиус ячейки с номером i_R.

Д.2.4 Для предварительного удаления грубых ошибок проводится поиск точки с максимальной высотой, с минимальной высотой, с максимальным радиусом. Проводится анализ результатов сканирования на наличие грубых ошибок измерений и в ручном режиме удаляются точки, которые по высоте явно не принадлежат днищу или выходят за радиус резервуара.

Д.2.5 Высчитывается средняя высота в ячейке, СКО и СКО среднего, а также вес среднего с учетом коэффициента Стьюдента.

(Д.11)

(Д.12)

где L _s - общее количество точек в ячейке (i =      ■ )•

Проверяется наличие грубых ошибок:

где tf - коэффициент Стьюдента при доверительной вероятности 0,99 и числе степеней свободы ;_о-1.

Если найдена грубая ошибка, она отбрасывается и вычисления по формулам (Д. 11) -(Д.13) повторяют.

Вычисляется СКО среднего и его вес:

_,2 (Уг i

-JT- ^>F<r ^min

где Fg - критическое число, выбираемое из таблиц F-критерия по числу степеней свободы каждой из ячеек и доверительной вероятности 0,99.

Если они равноточны, то на этом анализ заканчивается. Если нет, то для ячеек, для которых критерий не выполняется, отбрасывается точка, которая имеет максимальное отклонение от среднего. Снова вычисляется средняя высота ячейки и ее СКО П) _f и проверяется на равноточ-ность. Эта проверка выполняется в ручном режиме.

Д.2.7 В ячейках, в которых есть только 1, 2 или 3 точки находится усредненная ее высота по высотам этих точек и по восьми соседним ячейкам как средневзвешенное значение, а также СКО единицы веса и СКО среднего, пока не заполнятся все ячейки. Ячейки, где нет точек -пропускаются (сектора в которых по каким либо причинам тахеометр или сканер не смог измерить координаты ни одной точки).

(Д-19)

(Д.20)

^z'“'« „ ^k

tt _ ^,-~l________________4 =1

44           h_ai_R

^^Pi_ai_R ⁺ S^i_e±14±l 1=1

где к - количество заполненных вокруг ячеек;

t_k - коэффициент Стьюдента при доверительной вероятности 0,95 и числе степеней свободы к -1;

Pi I ~ вес точек внутри ячейки, вычисленный по СКО высот в соседних.

Точнее i_c = i_a + (~1;0;+1)ъ i_c = i_R + (~1;0;+1) _f кроме, i_c = i_a и Вес усредненной высоты равен:

_                   к

^i_aig ⁼ 5-Лл ⁺ ^^Pi_a±li_K±l '

i=l        i_k=l

СКО единицы веса высоты ячейки равно:

-Н^ ₊        -Н^

4=1 _____________________4=1__________

Л-1

Д.2.8 В ячейках, в которых отсутствуют точки, находится усредненная ее высота по восьми соседним ячейкам как средневзвешенное значение, а также СКО единицы веса и СКО среднего, пока не заполнятся все ячейки. Если число заполненных рядом ячеек меньше пяти, то эта ячейка пропускается В следующих приближениях каждая ячейка анализируется снова. Приближения выполняются до тех пор, пока не заполнятся все ячейки.

Z Ч«±_и,±. ^т_±„,_±1

ГТ     _ ?к -1____________________________5

^Я44 “ к

2л.±м_я±1

4=1

где к - количество заполненных вокруг ячеек от 5 до 8.

Точнее i_c = i_a + (~1;0;+1)м i_c = i_R + (_1;0;+1), кроме, i_c = i_a и i_c = i

Вес усредненной высоты равен:

_     к

^Pi_ai_R = Yk^Pi_a±n_K±r

i_k-1

СКО единицы веса высоты ячейки равно:

(Д.34)

Д.2.12 Вычисляют вместимость неконтролируемого остатка V_o в метрах кубических для всех отрицательных значений высоты HJ- до высоты Н_о =0 (вместимость резервуара ниже высоты точки касания днища грузом рулетки, которая равняется нулю):

_             /=я£

^_(>SH₀=e; я_/АйЯ,=в; к„= £ (AK_iA_,)_z Ю"’;

/=0

(Д.36)

V /=0

Д.2.13 Интервальные вместимости V_g для градуировочной таблицы вычисляются для высоты (уровня наполнения), кратной 1 см, путем суммирования интервальных вместимостей, которые отвечают разности высоты 1 мм в метрах кубических для всех отрицательных и положительных значений высоты Н/ до предельной высоты = Н_т„ (общая вместимость резервуара) по формулам:

или

К₁ = И. + £(ДК,_А_₁)_/10-’_> /-1

/■О-1НМ

/=g-10

<r(V_g) = a(V₀)² + a^)² +   £ (aCA^.O)},            (Д-38)

V                      /=(g-i)io+i

где g - номер интервальной вместимости градуировочной таблицы, который отвечает высоте наполнения H_g = g выраженной в сантиметрах.

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

(обязательное)

ОЦЕНИВАНИЕ НЕОПРЕДЕЛЕННОСТИ ИЗМЕРЕНИЙ ВМЕСТИМОСТИ РЕЗЕРВУАРА

Е.1 Изложенная в данном стандарте методика поверки вертикальных цилиндрических резервуаров геометрическим методом с применением геодезических приборов реализует косвенный метод измерений их вместимости. Поэтому, математическая модель измерений вместимости резервуара с целью ведения долговременного внутреннего учета и инвентаризации количества жидкости в нем записывается на основании формулы (12.56), как для суммы интервальных вместимостей резервуара, которые вычисляются по формуле:

(Е.1)

Математическую модель измерений вместимости резервуара с целью ведения оперативного учета при приеме или сдаче жидкости и проведении коммерческих операций с ней записывают на основании формулы (12.57), как для суммы интервальных вместимостей резервуара, которые вычисляются по формуле:

V^P_f^e3 =V_Hf+&f +Д^+ДУ}- +ДЦ‘^ах +Д^‘^М,             (Е.2)

где V_Hj - неисправленная вместимость резервуара до высоты Ну;

Д Ку - поправка к вместимости резервуара, учитывающая радиальные отклонения точек на его поверхности от аппроксимирующего цилиндра (поправка, учитывающая рельеф);

АР^^Н' - поправка учитывающая неровности днища резервуара в нижней его части;

AV^ — поправка учитывающая деформацию стенки резервуара под влиянием веса жидкости, которая будет храниться в резервуаре;

AVj- - поправка учитывающая отклонение температуры стенки резервуара при поверке от 20 °C;

Д Гу®*’ - поправка учитывающая степень наклона Т] поясов резервуара к горизонту и нахлест;

ДКу^Ивр - поправка учитывающая объем жидкости, вытесненной опорами плавающего покрытия, равна 0;

АУ^ЯЯ' - поправка учитывающая объем жидкости, вытесненной плавающим покрытием, равна 0;

AV£^e"'~ поправка, обусловленная наличием внутренних деталей и оборудования.

Бюджет неопределенности измерений вместимости резервуара до высоты Н/ в соответствии с формулой (Е.1) приведен в таблице Е.1.

Е.2 Неисправленную вместимость резервуара Vh/ до высоты Hf вычисляют по формуле: V_Hf=n-R²-^ + T]² H_f,                         (Е.З)

где R - средний радиус резервуара;

Т] - степень наклона оси резервуара.

Коэффициент чувствительности к неопределенности среднего радиуса резервуара вычисляется по формуле:

c_lf = ^^- = 2-я R ^l + r^ Hf *2xRH_f.

Стандартную неопределенность u_A(V_Hj) неисправленной вместимости резервуара V_Hj до высоты Hf с учетом общих формул (В.23) и (В.24) вычисляют по формуле: u_A(V_v) = c_sfu_A(R} = 2xRH_fu_A(R).         (Е.5)

Стандартную неопределенность, вычисленную по формуле (Е.5) по отношению к вместимости резервуара до высоты Н вычисляют по формуле:

u{V_Hf) 2 и_А{К)

V_Hf R

Е.З Модель измерений неисправленной вместимости резервуара Vh/ составлена так, что степень наклона оси резервуара из нее исключена (см. формулы (Г.З) и (12.30)). Тем не менее, стандартная неопределенность наклона оси есть влияющей величиной.

Коэффициент чувствительности к наклону оси резервуара вычисляется по формуле:

с =?^S_=-_X.g². J -н

^дч Vo+>?²)

Стандартную неопределенность и_п(Ущ) неисправленной вместимости резервуара Vh/ до высоты Я/, с учетом общих формул (В.23) и (В.24), вычисляют по формуле:

V(l + ^)

или

(Е.9)

Стандартную неопределенность, вычисленную по формуле (Е.9), по отношению к вместимости резервуара до высоты Hf, вычисляют по формуле:

^Ur}(^VHf)_ 7J           ___{_}

~г₇---- г --  ^uaW)^№TT u_a(jj)-

^VHf    7(^{1 +} ^ )

Е.4 Поправка к вместимости резервуара учитывающая радиальные отклонения точек на его поверхности от аппроксимирующего цилиндра ДИ^ (поправка учитывающая рельеф стенки) вычисляется по формуле:

где Sf - площадь поверхности резервуара до высоты Hf,

- среднее радиальное отклонение точек поверхности до высоты Hf.

Коэффициенты чувствительности вычисляют по формулам:

дЬУ? _ dS_f ^f

При математически строгом решении задачи вычисления неопределенности поправки ДК^, следовало бы воспользоваться общей формулой (Г.24). Учитывая то, что среднее радиальное отклонение точек поверхности резервуара от аппроксимирующего цилиндра, как правило, не превышает нескольких десятков миллиметров и степень наклона резервуара не может быть большой, влиянием неопределенности наклона резервуара и его радиуса на стандартную неопределенность вычисления площади Sf поверхности резервуара до высоты Hf можно пренебречь.

Стандартную неопределенность         среднего радиального отклонения стенки ре

зервуара до высоты Hf, которая входит в формулу (Е.11), вычисляют по формуле:

ⁿf

ТА

где j _ i=i - среднее радиальное отклонение резервуара до высоты

^{f n}f

П/~ количество координированных точек на поверхности резервуара (что тоже самое - радиальных отклонений) до высоты Hf

Стандартную неопределенность и(ДКу ) поправки к вместимости резервуара, учитывающей радиальные отклонения точек на его поверхности от аппроксимирующего цилиндра до высоты Н/, вычисляют по формуле:

«(ДГ/) = с_4/-ст^ =S_ra^-

Стандартную неопределенность и(АКу), вычисленную по формуле (Е.14), по отноше

нию к вместимости резервуара до высоты Hf, вычисляют по формуле: в(ДК/) _    %  2'7(1 + >7²) ■ <гз, 2«H(g_z)

^Hf

Для вычисления стандартной неопределенности u_A(&j) для поясов резервуара с исключением нахлеста использованы формулы (Г. 19) — (Г.22), которые есть эквивалентом формулы (Е.14) с учетом формулы (Г.24).

Е.5 Поправка учитывающая неровности днища резервуара в нижней его части &Vf^H' вводиться по результатам сканирования днища тахеометром или сканером или его поверки объемным методом. При использовании объемного метода для поверки днища резервуара расширенную неопределенность его вместимости можно принять равной от 0,2 % до 0,5 %.

По результатам экспериментальных исследований приблизительно такую относительную стандартную неопределенность обеспечивает расчет по результатам сканирования поверхности днища, когда количество точек на поверхности не менее одной на один квадратный метр поверхности днища.

Относительная стандартная неопределенность поправки учитывающей неровности днища, по отношению к вместимости резервуара до высоты Hf, вычисляется по формуле:

ИСАИ/) ₌ V^dH'.U_s{V^)

V_Hf V_Hf ^100%'

где V^dH' - вместимость неровностей днища;

U_s(V^dH’) ~ расширенная относительная неопределенность вместимости неровностей днища;

/{7=1,96 - коэффициент распределения Лапласа (коэффициент охвата) при доверительной вероятности Р=0,95.

При небольшой вместимости днища (форма близкая к плоскости) его неопределенность может быть в пределах от 0,5 % до 10 %.

Если измерения выполнялись, по каким-то причинам, снаружи, то можно использовать результаты предыдущей поверки. Вопрос увеличения неопределенности вместимости неровностей днища решается индивидуально.

Отдельному анализу подлежит неопределенность вызванная деформацией днища под весом налитой в резервуар жидкости. В случае применения объемного метода поверки днища, эта неопределенность может быть значительно уменьшена.

Е.6 Поправка учитывающая деформацию стенки резервуара под влиянием веса жидкости, которая будет храниться в резервуаре АГ/, по отношению к общей вместимости резервуара не превышает 0,1 % - 0,2 %, но вводиться обязательно, так как имеет систематический характер. На основании формулы (12.37) получаем формулу для вычисления относительной стандартной неопределенности поправки ЬУ™ по отношению к ее величине до высоты Hf.

«А»)

где ^u(g> - относительная стандартная неопределенность ускорения свободного падения (мак-g

симальное значение 0,27 % на уровне моря и еще дополнительно 0,03 % на каждые 1000 м увеличения высоты над его уровнем);

^и(Рхп )

—- относительная стандартная неопределенность плотности жидкости, которая хра-Рхр.

нится в резервуаре при эксплуатации;

- относительная стандартная неопределенность модуля упругости материала; Е

и( 8^ст' 1

' - относительная стандартная неопределенность толщины стенки;

——- - относительная стандартная неопределенность радиуса резервуара.

R

Если относительная расширенная неопределенность этой поправки не превышает 5 -10 %, то относительная стандартная неопределенность интервальных вместимостей резервуара по этой причине не будет превышать 0,01 %. Бюджет неопределенности этой поправки приведен в таблице Е.З.

Е.7 Поправку А Гу учитывающую отклонение средней температуры стенки резервуара при поверке от температуры, к которой приводиться градуировочная таблица резервуара, например, 20 °C вычисляют по формуле:

АГ}=2-^-Л²-Я_/-Я-А/,                        (Е.18)

где А. - температурный линейный коэффициент расширения материала (для стали - П^ Ю"⁶ 1/К°);

А/ - среднее отклонение температуры стенки резервуара при поверке от 20 °C.

Коэффициент чувствительности к неопределенности измерения отклонения температуры стенки от 20 °C вычисляют по формуле:

0АИ

^Csf=~dAt^{= 2jlR Н}Г^Л                        (Е.19)

Влиянием неопределенности радиуса и температурного линейного коэффициента расширения материала можно пренебречь.

Стандартная неопределенность и(ЛУ}) поправки учитывающей отклонение температуры стенки резервуара при поверке от 20 °C AVj вычисляют по формуле:

u(AV}) = c_Sf u_6t=2^R²H_f Au^.             (Е.20)

Стандартную неопределенность, вычисленную по формуле (Е.20), по отношению к вместимости резервуара до высоты ///вычисляют по формуле:

«(аг;>

Е.8 Поправка учитывающая степень наклона tj поясов резервуара к горизонту и нахлест д prjjox. _{возникает И}з.з_а того, что место соединения поясов могут быть существенно наклонены к горизонту и в этом месте поверхность жидкости находится одновременно в двух поясах, листы металла которых накладываются один на другой. Поправка учитывает переход из одного пояса в другой. Она небольшая по величине и ее неопределенностью можно пренебречь.

Е.11 Поправка учитывающая наличие внутренних деталей и оборудования AV^"‘, вводиться по методике, описанной в приложении Д. Вычисляются интервальные вместимости каждой детали цилиндрической или параллелепипедной формы от высоты нижней точки детали до высоты ее верхней точки. Интервальные вместимости каждой детали прибавляются, со своим знаком, к интервальным вместимостям резервуара. Формулы приложения Д имеют приближенный характер, но с достаточной точностью позволяют вычислить соответствующие поправки.

Относительная стандартная неопределенность поправки учитывающей наличие внутренних деталей и оборудования АУ^™', по отношению к вместимости резервуара до высоты Hf, вычисляется по формуле:

Е.12.1 Стандартная неопределенность по типу В среднего радиуса резервуара, вызванная неопределенностью измерения толщины стенки, толщины слоя краски, постоянной поправки к измеренным наклоненным расстояниям от тахеометра или сканера до точки на поверхности резервуара и измерения метеорологических параметров атмосферы, вычисляют по формулам:

• - если измерения выполняли снаружи:

Uв W = №$”') + и² (6^ ) + u²(D) + и² (А) ;      (Е.23)

• - если измерения выполняли изнутри:

«_Я(Л) = _А/«²(Л)+_И²(Л);                          (Е.24)

где _и(<у^ст) =       - стандартная неопределенность измерения толщины стенки;

*и

^u(8s^P ) =        - стандартная неопределенность измерения толщины слоя краски;

u(D) =     - стандартная неопределенность постоянной поправки к измеренным наклон-

't/

ным расстояниям от тахеометра или сканера до точки на поверхности резервуара, полученная по результатам метрологических исследований;

и(Л) - стандартная неопределенность поправки, которая учитывает неопределенность измерения метеорологических параметров атмосферы;

1,96 - коэффициент распределения Лапласа (коэффициент охвата) при доверительной вероятности Р = 0,95;

L7(£j^W ), U(6^ ) - расширенная неопределенность измерения толщины стенки пояса резервуара и слоя краски пояса резервуара;

U(D) - расширенная неопределенность постоянной поправки к измеренным наклонным расстояниям от тахеометра или сканера до точки на поверхности резервуара, полученные по результатам метрологических исследований.

Е.12.2 Приближенная формула для вычисления неопределенности поправки учитывающей отклонение средней температуры и давления от введенных в тахеометр для длины световой волны 630 нм, имеет вид:

и(Л) = R ■ 10^_6 • у/(0,27)² • и(Р)² + (0,94)² • u(T)^z ,              (Е.25)

где Я - радиус резервуара;

«(Т), и(Р) - стандартная неопределенность измерения температуры в °К и давления в гПа.

Из формулы (Е.25) следует, что при введении в тахеометр значений температуры и давления, измеренных с точностью, приведенной в табл. 3, влиянием неопределенности измерения температуры и давление на радиус резервуара можно пренебречь.

При использовании сканера введение поправки в измерения длины учитывающей атмосферные условия в процессе измерений не предусмотрено. Если для введения поправки в радиус учитывающей атмосферные условия использовать формулу (12.17), то соответствующей неопределенностью можно пренебречь.

Предельное значение поправки учитывающей атмосферные условия на высоте 1000 метров над уровнем моря, то есть учитывающей отклонение фактичного давления от давления на уровне моря, в расстояние Юм будет 0,3 мм и при отклонении температуры на 30 °C от стандартных условий в 20 °C тоже будет

0,3 мм, что достигает 0,003 % от измеренного расстояния.

Е.12.3 Относительная стандартная неопределенность по типу В измерения вместимости резервуара, вычисленная по формуле (Е.23) или (Е.24), по отношению к вместимости резервуа-

ра до высоты Hf, вычисляется по формулам аналогичным (Е.5) и (Е.6): ^цв(^ну) _ 2-и_д(^)

R

Е.13 Бюджет неопределенности измерения вместимости вертикального цилиндрического резервуара приведен в таблицах Е.1 - Е.4.

Таблица Е.1 - Бюджет относительной неопределенности измерений вместимости вертикального цилиндрического резервуара до текущей высоты уровня жидкости Н/

Наименование входной величины Xi	Оценка входной величины Xi	Тип неопределенности	Распределение вероятностей	Стандартная неопределенность, и(х£)	Коэффициент чувствительности, Ci	Вклад неопределенности Ct x u(x£)
Неисправленная вместимость резервуара до текущей высоты уровня ЖИДКОСТИ Hf	^Hf	A (см. табл. E.2)	Нормальное	uA(yHf) = 2n-RHfuA(R)	2 R	2«ДЯ) R
		В (см. табл. E.2)	Нормальное	ив(Ун/) — 2' л' R'Нj- • uB(R)	2 R	2uB(R) R
		А (см. табл. Е.2)	Нормальное	uv{VHf) = aR2Hf.....uA(rj) 7(1+ 72)	M 7	ri-uA(Tj)
Поправка, учитывающая радиальные отклонения точек на поверхности		А	Нормальное	и(ДК/) = Sf-а^ =	2 R	2-uA(&f) R
				- S 1 /=1
				nf (nf -1)
Поправка, учитывающая неровности днища		В	Нормальное		1 VHf	u(W}H) V«f
Поправка, учитывающая деформацию стенки резервуара под влиянием веса жидкости	ЬУ*	Суммарная (см. табл. Е.З)	Нормальное	«(ЛИ/)	1 VHf	) v»f
Поправка, учитывающая отклонение средней температуры стенки от 20 °C	ДУ;	В	Нормальное	«(ДГ/) = 2-я-         A	2-2
Поправка, учитывающая объем внутренних деталей	^ydem.	В	Нормальное	UA(Vyem) «(ДГ/ея‘) = ДГ/еи‘-. ^100	1 ^Hf	«(Ди^) ^Hf

Наименование входной величины X-t	Оценка входной величины Xj	Тип неопределенности	Распределение вероятностей	Стандартная неопределенность, u(xj	Коэффициент чувствительности,	Вклад неопределенности G X
Относительная суммарная и расширенная неопределенность измерения вместимости резервуара до текущей высоты уровня ЖИДКОСТИ Hf				-<-,»■ к =2

Неисправленная вместимость резервуара, все поправки к ней и их неопределенности рассчитываются до текущей высоты уровня жидкости Н/. В графе 5 «Стандартная неопределенность, u(x_f)» приведены формулы для вычисления относительных значений неопределенности неисправленной вместимости и поправок к ней, а коэффициенты чувствительности (столбец 6) и вклад неопределенности (столбец 7) приведены в относительной мере к вместимости = л • R² • Нj.

Таблица Е.2 - Бюджет неопределенности измерений неисправленной вместимости резервуара до текущей высоты уровня жидкости Hf

Наименование входной величины X,	Оценка входной величины Xi	Тип неопределенн ости	Распределение вероятностей	Стандартная неопределенность, w(xj		Коэффициент чувствительно сти, Ci	Вклад неопределенности
Средний радиус резервуара	R	А	Нормальное		Е2>Г-«>2 S=l/=1	2-л R Hf	2nRHf uA(R)
					n - nt - к +1 :я)=«г-л/а7;
Средний радиус резервуара	R	В	Нормальное		+и2(Р)+и2(Л)	2 л RHf	2nRHf uB(R)
Наименование входной величины Xi	Оценка входной величины Xi	Тип неопределенн ости	Распределение вероятностей	Стандартная неопределенность, u(xz)		Коэффициент чувствительно сти, Ci	Вклад неопределенности G * и(х()

Степень наклона оси резервуара	7	А	Нормальное			4x-Qll+4y-Q22 + + 24x’ly-Ql2	-п R2 ■}Ч f	7Г R1 • Н f -Г]’ иА(Т])
Относительная суммарная неопределенность не исправленной вместимости резервуара				ис^Ун/^~ у	С2 ■ uA(R)2+С^ ■ uB(R)2 +

Таблица Е.З - Бюджет относительной неопределенности поправки учитывающей деформацию стенки резервуара под влиянием веса жидкости до текущей высоты уровня жидкости Hf

Наименование входной величины X,	Оценка входной величины Xi	Тип неопределенности	Распределение вероятностей	Стандартная неопределенность,	Коэффициент чувствительности, Ci	Вклад неопределенности С( X и(х,)
Ускорение свободного па дения	S	В	Прямоугольное	/ \ £max — £min (8)~   2V3	2 S	2 • «(g) S
Плотность жидкости, которая хранится в резервуаре (по данным лаборатории)	РхР.	В	Нормальное	л ч Z^xp.max — Рхр. min	2 Рхр.	2 ■‘•(Рхр.)
				и\Рхр.)        - L ' 1ц		Рхр.
Модуль упругости материала стенки	Е	В	Прямоугольное	и(Е)=Етя* ~Ет™ 2л/3	2 Е	2-и(Е) Е
Толщина стенки	Зсп	в	Нормальное	U(3cm) и(8  ) =	2	2-и(Зст) 8ст'
Радиус резервуара	R	А	Нормальное	uc(R) = ^uA(R)2+uB(R)2	6 R	6u(R) R
Относительная суммарная неопределенность поправки

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

(справочное)

ФОРМА ЖУРНАЛА ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ

Ж.1 Общие сведения

Регистрационный номер документа	Дата регистрации	Дата поверки

Тип резервуара	Номер резервуара	Температура воздуха, °C	Атмосферное давление, кПа

	Обозначение	Название	Организация-разработчик
Методика поверки
Компьютерная программа

Ж. 1.1 Эталонный прибор

Название
Тип, производитель
Серийный номер
Номер свидетельства о поверке
Дата поверки
Основные параметры	Пределы погрешности (неопределенность) измерения: углов___, длин___. Постоянная поправка к измеряемой длине _ и ее пределы погрешности (неопределенность)

Ж. 1.2 Вспомогательное оборудование

Название	Тип, производитель	Серийный номер	Номер свидетельства о поверке
...

Ж.2 Результаты измерений параметров, введенных в компьютерную программу

Ж.2.1 Координаты точки измерения уровня и базовая высота резервуара

Хь, м	Yb, м	Базовая высота резервуара, мм

Ж.2.2 Параметры жидкости при измерениях и хранении

Параметры жидкости, находящейся в резервуаре при измерениях				Средняя плотность жидкости в резервуаре при хранении, кг/м3
наименование	о плотность, кг/м	уровень, мм	давление, МПа

Ж.2.3 Высота неконтролируемого остатка, низа (верха) сливного (всасывающего) патрубка, предельная (максимальная) высота и температура стенки резервуара

Высота, мм			Температура стенки резервуара, °C
неконтролируемого остатка	низа (верха) сливного (всасывающего) патрубка	предельная (максимальная)

Ж.2.4 Параметры поясов резервуара

Номер пояса	Высота пояса, мм	Толщина стенки пояса, мм		Толщина слоя покрытия стенки пояса, мм		Высота и схема нахлеста поясов, мм
		значение	пределы погрешности (расширенная неопределен.)	значение	пределы погрешности (расширенная неопределен.)
1
2
...	...			• •.

Примечание - В графе «Высота и схема нахлеста поясов» указывают значения со знаком если текущий пояс включается в вышестоящий;

“+”если текущий пояс включает в себя вышестоящий;

0 при сварке встык

Ж.2.5 Внутренние детали и оборудование резервуара

Тип	Высота, мм	Длина, мм	Диаметр (ширина) мм	Угол наклона оси, °	Объем, м3	Высота, мм
						нижней границы	верхней границы

Примечание 1- Длина детали «-» увеличивает вместимость резервуара. Примечание 2 - Длина детали «+» уменьшает вместимость резервуара.

Пределы допускаемой относительной погрешности (расширенная неопределенность) определения объема внутренних деталей резервуара____%.

Ж.З Результаты вычислений

Ж.3.1 Параметры цилиндрической части резервуара

Название параметра резервуара	Численное значение	Пределы погрешности (расширенная неопределенность)
Средний радиус цилиндрической части резервуара, приведенный к 20 °C	мм	мм
Общая высота цилиндрической части резервуара	мм	мм
Степень наклона оси резервуара
Направление наклона оси резервуара

Ж.3.2 Отклонения внутренней поверхности стенки цилиндрической части резервуара от правильной геометрической формы

Номера горизонталь зых сечений	Отклонения внутренней поверхности стенки цилиндрической части резервуара от правильной геометрической формы, мм
	Номера вертикальных сечений
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1
2
3
4

Среднее квадратическое радиальное отклонение (стандартная неопределенность) реальной поверхности цилиндрической части резервуара от цилиндра____мм.

Ж.3.3 Общие параметры резервуара

Название параметра резервуара	Численное значение	Пределы погрешности (расширенная неопределенность)
Объем неконтролируемого остатка	м3	-
Вместимость «мертвой» полости	м3	%
Название параметра резервуара	Численное значение	Пределы погрешности (расширенная неопределенность)
Вместимость на предельную высоту наполнения резервуара (общая вместимость)	м3	%

Ж.3.4 Параметры поясов резервуара

Номер пояса	Средние внутренние радиальные отклонения, мм		Внутренняя высота пояса, мм	Уровень наполнения, мм	Поправки на гидростатическое давление, м3
	измеренное	исправленное за гидростат.

Ж.4 Пределы допускаемой относительной погрешности (расширенная неопределенность) вместимости (результат расчета бюджета неопределенности по 12.9 и приложению Е)

Но мер пояса	Среднее радиальное отклонение, мм	СКО (неопределенность) поверхности поясов резервуара, мм	Количество точек в поясе	СКО (неопределенность) среднего радиального отклонения, мм	Пределы допускаемой относительной погрешности (расширенная неопределенность) вместимости
					пояса, %	резервуара на высоту пояса, %
1
2

3
4
5
6
7
8

ПРИЛОЖЕНИЕ И

(обязательное)

ФОРМА ГРАДУИРОВОЧНОЙ ТАБЛИЦЫ

Наименование организации, утверждающей градуировочную таблицу

ГРАДУИРОВОЧНАЯ ТАБЛИЦА

(название, номер резервуара)__

назначение:__

организация-владелец__

место установки резервуара

(место проведения измерений)__

тип резервуара________________________________________________________________________

номинальная вместимость_________________________________________________________

пределы допускаемой относительной погрешности (неопределенность) определения общей вместимости ____________________________________________________________________

базовая высота резервуара ____________________________________________________________

предельная высота наполнения_______________________________________________________

вместимость на предельную высоту наполнения ______________________________________

участок ниже______мм для учетных и торговых операций не используется

вместимость «мертвой» полости ___________________________________________________

дата проведения поверки: _____________________________________________________________

дата очередной поверки: ______________________________________________________________

всего листов в градуировочной таблице

Резервуар № Организация

Лист

Листов

Уровень наполнения, см	Вместимость, м3	Коэффициент вместимости, м’/мм	Уровень наполнения, см	Вместимость, м1	Коэффициент вместимости, м3/мм	Уровень наполнения, див	Вместимость, м3	Коэффициент вместимости, м3/мм

Поверитель___________________

(подпись и оттиск клейма)

/_________________________

(имя, фамилия)

/

ПРИЛОЖЕНИЕ К

(справочное)

ЭСКИЗ РЕЗЕРВУАРА

Место замерз базовой высоты

Рисунок К.1 - Эскиз резервуара

66

¹

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

В настоящей методике поверки применены термины по ГОСТ 8.570, а также следующие термины с соответствующими определениями:

• 3.1 геометрические параметры [резервуара] [деталей] [днищ]: Геометрические размеры [резервуара] [деталей] [днищ], которые определяют методом прямых или непрямых измерений и, которые используют для определения общей или интервальных вместимостей резервуара.

• 3.2 [геодезическая] [пространственная геодезическая] сеть: Совокупность закрепленных на поверхности земли и/или объекта точек, связанных между собой посредством пространственных угловых и линейных измерений с целью определения пространственных координат (горизонтальных координат и высоты) этих точек в единой системе координат.

• 3.3 горизонтальная геодезическая сеть: Математическая проекция (полученная путем математических преобразований и/или прямых измерений) пространственной геодезической сети на горизонтальную плоскость, создаваемая для определения горизонтальных координат точек резервуара.

²

е («г- -        l££(^^a-^)³

³

___________________; а =           --------------------,   (Г.21)

⁴

s             1И-Ш-Й + 1

⁵

X l_s - т - s + 1

⁶

= 1

где к - общее количество поясов резервуара;

⁷

Ra

где t_Ra - коэффициент от 2 до 4, который определяет приближенное количество точек в